Физико-статистическая оценка ресурса теплообменных труб с начальными дефектами производства в ви

СОДЕРЖАНИЕ: В настоящее время при конструировании и разработке энергетического оборудования, в частнос­ти парогенераторов для быстрых реакторов большой мощности возникает задача прогнозирования уровня надежности элементов и узлов этого оборудования. Как показывает опыт эксплуатации, одним из основных видов отказа парогенератора натрий - вода является течь воды в натрий, которая возникает после образования сквозной трещины в поверхности теплообмена.

ДЕ ТРЕЩИН .

В настоящее время при конструировании и разработке энергетического оборудования, в частнос­ти парогенераторов для быстрых реакторов большой мощности возникает задача прогнозирования уровня надежности элементов и узлов этого оборудования. Как показывает опыт эксплуатации, одним из основных видов отказа парогенератора натрий - вода является течь воды в натрий, которая возникает после образования сквозной трещины в поверхности теплообмена. С этой точки зрения, в качестве основного процесса отказа целесообразно выбрать рост усталостной трещины в теплообменной трубке парогенератора натрий – вода”, возникшей на месте начального дефекта производства трещиноподобного типа присутствовавшего в материале трубки. Очевидно, что критерием отказа в этом случае будет появление сквозной трещины в стенке теплообменной трубки.

Для определения характеристик надежности в этих условиях на этапе проектно-конструкторской разработки предлагается использовать математическую модель, а именно зависимость вида

(1)

где Н - показатель надежности, являющийся Функцией следующих аргументов:t - время;b₀ -начальное повреждение материала трубки;G - нагрузка; М_ф - масштабный фактор.

Модель должна соответствовать следующим требованиям: иметь простую структуру; содержать небольшое число основных значимых параметров; позволять физическую интерпретацию полученных зависимостей должна быть пригодной для прогнозирования срока службы изделия. В основе модели лежит предположение о том, что поверхность теплообмена трубки площадьюS_n , содержит начальные дефекты эллиптической формы, расположенные перпендикулярно к первичным окружным напряжениям. В связи стем, что трубка представляет собой тонкостенный сосуд давления, поверхностные дефекты подобного расположения, формы и ориентации наиболее склонны к развитию . В процессе эксплуатации дефект растет по глубине, оставаясь геометрически подобной фигурой. Глубина начального дефектаВ₀ является случайной величиной. Введем условную функцию распределения H₀ (x/y), которая представляет собой вероятность того, что на поверхности площадьюS_n =y существует дефект глубина которогоВ₀ ,x :

(2)

где к , р - опытные константы.

Под действием циклических знакопеременных термонапряжений, действующих на поверхности теплообменной трубки при эксплуатации парогенератора натрий - вода начальный дефектпрорастаетпо глубине. Рост глубины дефекта во времени полагаем нестационарным случайным процессомB(t) основными характеристиками которого считаем функцию математического ожиданиияm_b (t) ифункцию распределенияF_b (x,t) в сечении случайного процесса. В общем видевиде эти харак­теристики можно определять исходя из некоторых положений линейной механики разрушения. Известно, что все многообразие интегральных кривых роста трещины в зависимости отнаработки моглосвести к четырем формам , одной из которых, наиболее приемлемой в данном случав, является криволинейная кривая прогрессирующего типа. Поэтому очевидно, что m_b ( t ) является нелинейной функцией времени параболического вида. При этом необходимо также учитывать, что процесс роста трещины идет скачкообразно. Исходя из вышеуказанных соображений, предлагается в качестве функции математического ожидания m_b ( t ) процессаB ( t ) выбрать следующую зависимость:

(3)

где m₀ математическое ожидание глубины начального дефектаB₀ ; D b _ср - средняя величина скачка трещины; W (t) - неубывающая функция времени, представляющая собой число скачков трещины в единицу времени.

Таким образом, в выражения (3) D b _ср представляет средний размер скачка трещины, а произведение W ( t ) t определяет число таких скачков за время t . Считаем, что распределение размера трещины в фиксированный момент времени t полностью определяется условнымм распределением начальных дефектов Н₀ ( x /y).

Тогда

Из выражения (2) получаем

Исходя из данного выше критерия отказа, под вероятностью отказаQ ( t ) телообменной трубки следует понимать вероятность пересечения нестационарным случайным процессом В ( t ) Фиксированного уровняh . гдеh - толщина стенки трубки. Для определенияQ ( t ) необходимо определять условную плотность распределения времени до пересечения фиксированной границы

Q ( t / y ) :

Тогда

(4)

Таким образом, выражение (1) для показателя надежности Н можно представитьв следующемвиде:

где m₀ - математическое ожидание глубины начального дефекта, характеризующееначальное пов­реждение материала трубки; D b _ср иW(t) определяются условияминагруженияG ;S_n определяется размерами трубки M _ф .

Рассмотрим вопрос об определении этих параметров. Математическое ожидание глубины началь­ного дефектаm ₀ определяется с помощью операции повторного математического ожидания с использованием выражения (2)

m₀ =M[M(b₀ /y)]

(5)

Константы К и P в выражении (2) определяются с помощью статистической обработки резу­льтатов дефектоскопических исследований материалов и узлов парогенератора натрий - вода при его изготовлении и испытаниях. Естественно, что на этапе проектирования данной конкретной кон­струкции таких данных может и не быть, но дело в том, что размеры начальных дефектов не связа­ны непосредственно с типом конструкции, а в основном зависят от материала элементов и условий их изготовления и обработки. Поэтому набор статистики для определения К и P не представляет принципиальных трудностей.

Для определения параметра D b _ср можно воспользоваться известными соотношениями для скорости роста усталостной трещины , методом моделирования или экспериментальными методами. Для определения параметраW(t) - интенсивности скачков трещины - воспользуемся условием рос­та усталостной трещины в металле при циклическом нагружении :

(6)

где D b _ср - величина i -го скачка трещины; D s ( t_i ) - амплитуда действующего напряжения в момент времениt_i ; s _-1 (t_i ) - значение предела выносливости в момент t _i .

Поведение предела выносливости во времени можно описать случайной функцией времени s _-1 (t), которая представляет собой произведение случайной величины s _-1 на неслучайную функции времени j ( t ) , называемую функцией усталости

Функцию усталости естественно считать непрерывной монотонно убывавшей функцией, такой, что

и определенной привсехt 0 .

Амплитуду нагрузки D s ( t ) во времени считаем стационарным случайным процессом с нулевымматематическим ожиданием и ненулевой дисперсией.

Таким образом, для определенияW ( t ) необходимо определить число пересеченхй в единицу времени стационарного случайного процесса со .случайной функцией s _-1 ( t ). Вероятность пересечения g ( t ) можно выразить следующим образом :

где f (r ) ,f (s ) - плотность вероятности в сечениях s _-1 ( t ) и D s ( t ) соответственно.

Тогда

(7)

В заключение следует отмеить, что исходя из предложенной модели надежности можно рассмот­ретьпримерную методикурасчета характеристик надежности трубки теплообмена на этапе проектирования:

1) получение исходной информации об условиях эксплуатации, начальных дефектах и харахтеристиках материала трубки;

2) Выделение наиболее опасных в надежностном отношении сечений трубки, т.е.тех участков поверхности теплообмена, где сочетание эксплуатационных и конструкционных факторов наиболее благоприятствует зарождению и развитию усталостных трещин;

3) определение параметров модели для каждого из сечений по формулам (5), (7);

4) расчет характеристик надежности трубки для каждого сечения на основе формулы (4);

5) расчет характеристик надежности трубки в целом, исходя из того, что появления сквозных трещин различных сечениях трубки являются независимыми событиями.

Список литературы:

1. Вессал Э. Расчеты стальных конструкций с крупными оечениями методами механики раврушения.-В кн.: Новые методы оценки сопротивления металлов хрупкому. разрушению.М.: Мир, 1972.

2. Миллер А. и др. Коррозионное растрескивание циркаллоя под воздействием йода. - Атомная техника за рубежом, 1984, № 2, с.35.

3. Волков Д.П., Николаев С.Н. Надежность строительных машин и оборудования. М.: Высшая школа,1979.

4. Острейковскнй В.А. Многофакторные испытанияна надежность. Ц.: Энергия, 1978.

5. Острейковский В.А., Савин В.Н. Оценка надежности трубок прямоточного теплообмена. -Известия ВУЗов. Сер.Машиностроение, 1984, № 2, с. 47.

6. Гулина O.М., Острейковский В.А. Аналитические зависимости для оценки надежности с учетом корреляции между нагрузкой и несущей способностью объекта, - Надежность и контроль качества, 1981.

№2б, c.36.

Скачать архив с текстом документа