Гидротермическая обработка древесины
СОДЕРЖАНИЕ: Термовакуумная лесосушильная камера ТВК 1: характеристика, структура и компоненты, функциональные особенности и сферы практического применения. Технологический и тепловой, аэродинамический расчет камер и цеха. Специальные способы сушки пиломатериалов.Введение
Сушка – обязательная часть технологического процесса выработки пиломатериалов.
Непросушенные пиломатериалы не могут считаться готовой продукцией, подлежащей реализации, а технологический процесс их изготовления законченным. Влажные пиломатериалы подвержены грибковым заболеваниям и непригодны для дальнейшей механической обработки и производства из них готовых изделий.
В настоящее время увеличение объёмов камерной сушки пиломатериалов происходит за счёт разработки, организации серийного производства и строительства новых лесосушильных камер, модернизации действующих устаревших конструкций и интенсификации работы камер, а также за счёт упорядочения технологической дисциплины в лесосушильных цехах и реализации мероприятий по улучшению качества сушки. Большое влияние на увеличение мощности камерной сушки пиломатериалов оказывает строительство новых камер непрерывного действия как отечественных, так и импортных.
Современные лесосушильные камеры – сложный комплекс оборудования, требующий квалифицированного обслуживания. Уже появились на лесозаводах комплексные линии сушки (например, финской фирмы «Валмет»), включающие участки формирования штабелей, буферные склады со стороны загрузки и выгрузки пиломатериалов, транспортные средства, конвейерные линии возврата прокладок и подштабельных тележек.
Целью данной работы является выполнение технологического, теплового и аэродинамического расчётов лесосушильной камеры.
1. Описание камеры
Термовакуумная камера ТВК 1 эл предназначена для сушки пиломатериалов и заготовок из древесины в заданных режимах температур и давлений в паровоздушной среде.
Регулирование процессом сушки производится управлением работы электродвигателей, вентиляторов и вакуумного насоса включением и отключением нагревателей теплового агента (воды в ёмкости увлажнителя) с пульта управления, ручной регулировкой положения органов управления трубопроводной арматурой на панели управления, а также открытием и закрытием патрубков приточно-вытяжной вентиляции при работе в режиме конвективной сушки.
Регулировка температуры теплового агента в камере производится в ручном режиме, предназначенном для единичных нагревов теплового агента до необходимой температуры, и в автоматическом режиме для подаержания заданной температуры теплового агента. Ручной режим регулировки температуры теплового агента производится включением кнопок подачи напряжения на ТЕНы при включении переключателя в положение температуры цифрового (сухой) и при нажатии кнопки М (мокрый). Контроль температуры объекта сушки проводится оператором по показаниям измерителя температуры цифрового при нажатии кнопки О.
Камера состоит из следующих составных частей: корпус; система нагрева; система вакуумирования; система увлажнения; система кондиционирования; система управлении и измерения и агрегатной транспортировки. Корпус ТВК представляет собой полый цилиндр, на одном конце имеется дверь, другой глухой. Корпус и дверь изготовлены из алюминиевого сплава. Дверь установлена на шарнирном навесе. Поджатие двери в камере осуществляется прижимами. Система нагрева ТВК предназначена для нагрева теплового агента и включает в себя три группы электродвигателей типа ТЭН. Система воздухораспределения включает в себя три вентилятора с электродвигателями, воздушный коллектор, газораспределитель, приточно-вытяжную вентиляцию. Эта система предназначена для обеспечения достаточного объема тепла от ТЕНов тепловым агентом и равномерного его распределения по всему объему высушиваемого материала, а также для отвода испаряющейся влаги с поверхности материала. Система увлажнения предназначена для доведения агента до соответствующей необходимой влажности. Система включает в себя: емкость, ТЕНы (6 штук), датчики для определения температуры среды в емкости увлажнения. Система вакуумирования ТВК предназначена для отвода влаги, создания в камере разряжения. Система включает в себя: насос вакуумный водокольцевой, трубопровод. Система конденсирования предназначена для выделения влаги из теплового агента, сбору и отводу приточной вентиляции. Система управления включает в себя пульт управления и блок датчиков.
2. Технологический расчёт камер и цеха
2.1 Пересчёт объёма фактического пиломатериала в объём условного материала
Объём высушенного или подлежащего сушке пиломатериала заданной спецификации пересчитывается в объём условного материала 
, 
по формуле:
, (2.1)
где 
- объём высушенных или подлежащего сушке пиломатериала заданной спецификации,
;
- коэффициент пересчёта.
Принимается 
1500 , 
1200 ; 
1400 – по заданной спецификации пиломатериалов.
Определение коэффициент пересчёта:
, (2.2)
где 
- коэффициент продолжительности оборота камеры;
- коэффициент вместимости камеры.
Коэффициент вместимости камеры
, (2.3)
где 
- коэффициент объёмного заполнения штабеля условным материалом;
- коэффициент объёмного заполнения штабеля фактическим материалом;
Коэффициенты иопределяются по формуле:
, (2.4)
где 
- коэффициент заполнения штабеля по высоте;
- коэффициент заполнения штабеля по ширине;
- коэффициент заполнения штабеля по длине.
Принимается =0,9 – таблица 1.1 [1] для обрезных пиломатериала, уложенного без шпаций;
=0,85 – с. 8 [1] – для условного материала.
Все расчёты по определению коэффициентов и сведены в таблице 2.1.
Определение коэффициента заполнения штабеля по высоте:
, (2.5)
где S – номинальная толщина высушиваемого материала, мм ;
- толщина прокладок, мм
;
Принимается 
32 мм, 
25 мм, 
19 мм– по заданной спецификации пиломатериалов;
=25 мм
– с. 9 [1] – для условного материала;
Определение коэффициента заполнения штабеля по длине
:
, (2.6)
где l – средняя длина досок в штабеле, м ;
- габаритная длина штабеля, м
.
Принимается 
6 м, 
5 м, 
4,5 м– по заданной спецификации пиломатериалов;
=6 м
– для камеры ТВК – 1 эл.
Определение объёмной усушки 
, %:
, (2.7)
где 
- коэффициент объёмной усушки;
- влажность, для которой установлены номинальные размеры по толщине и ширине
пиломатериалов, %;
- конечная влажность высушенных пиломатериалов, %.
Принимается 
- таблица 1.2 [1] – для сосны;
- таблица 1.2 [1] – для пихты;
- таблица 1.2 [1] – для осины;
- таблица 1.2 [1] – для сосны;
=20% – с. 8 [1] – для экспортных пиломатериалов;
=15% – c. 8 [3] – для третьей категории качества сушки пиломатериалов
50 мм
;
=12% – 6 [1] – для условного материала.
Таблица 2.1 – Определение коэффициентов объёмного заполнения штабеля фактическими пиломатериалами и условным материалом
| Порода, вид и размеры пиломатериалов, мм | |
 |
|
|
% |
% |
% |
, |
 |
1. Сосна, обрезной пиломатереиал  |
0,561 | 0,9 | 1 | 0,44 | 20 | 15 | 2,2 | 0,493 | 0,92 |
2. Пихта, обрезной пиломатериал  |
0,5 | 0,9 | 0,83 | 0,39 | 20 | 15 | 1,95 | 0,366 | 1,24 |
3. Осина, обрезной пиломатериал  |
0,432 | 0,9 | 0,75 | 0,41 | 20 | 15 | 2,05 | 0,283 | 1,59 |
4. Сосна, обрезной пиломатериал  (условный материал) |
0,615 | 0,9 | 0,85 | 0,44 | 20 | 12 | 3,52 | 0,454 | - |
2.1.2 Определение коэффициента продолжительности оборота камеры
, (2.8)
где 
- продолжительность оборота камеры при сушке фактического материала данного размера и породы, суток;
- продолжительность оборота камеры при сушке условного материала, суток
;
Продолжительность одного оборота камеры при сушке фактического или условного материала, суток
, для камер периодического действия:
, (2.9)
, (2.10)
где 
- продолжительность сушки фактического или условного материала, суток
.
Определение продолжительности сушки пиломатериалов в воздушной камере периодического действия при использовании нормальных режимов , ч
:
, (2.11)
где 
- исходная продолжительность сушки пиломатериалов заданных размеров от начальной влажности 60% до конечной влажности 12%, ч;
- коэффициент учитывающий категорию применяемого режима сушки;
- коэффициент учитывающий интенсивность циркуляции;
- коэффициент учитывающий начальную и конечную влажность;
- коэффициент учитывающий интенсивность циркуляции воздуха;
- коэффициент учитывающий категорию качество сушки;
- коэффициент учитывающий влияние длины заготовок на продолжительность процесса.
Принимается 
=73 ч
– таблица 1.1.10 [1] – для нормального режима при сушке пиломатериала толщиной 32 мм
шириной 150 мм
;
=54 ч
– таблица 1.1.10 [1] – для нормального режима при сушке пиломатериала толщиной 25 мм
шириной 125 мм
;
=39 ч
– таблица 1.1.10 [1] – для нормального режима при сушке пиломатериала толщиной 19 мм
шириной 100 мм
;
=20,4 ч
– таблица 1.1.10 [1] – для нормального режима при сушке пиломатериала толщиной 40 мм
шириной 150 мм
;
=
=
=
=1,05 – с. 11 [1];
0,92 – таблица 1.6 [1] – для 
70%, 
15%;
1,00 – таблица 1.6 [1] – для 80%, 15%;
0,82 – таблица 1.6 [1] – для 60%, 15%;
1,00 – таблица 1.6 [1] – для 60%, 12%;
1,0 – с. 11 [1] – для нормального режима
=0,68 – таблица 1.15 [1] – при 
м/с
, =73 ч
;
=0,62 – таблица 1.15 [1] – при м/с
, =54 ч
;
=0,59 – таблица 1.15 [1] – при м/с
, =39 ч
;
=0,54 – таблица 1.15 [1] – при м/с
, =39 ч
;
=
=
=
=1,0 – с. 11 [1]
Результаты по определению продолжительности сушки сведены в таблицу 2.2.
Таблица 2.2 – Определение продолжительности сушки пиломатериалов
| Порода, сечение пиломатериалов, мм | Категория режима | Категория качества сушки | Влажность | Исходная продолжительность сушки фисх | Коэффициенты |  ч |
 , , сут |
|
|||||
 , % |
, % |
||||||||||||
 |
|
|
|
 |
|||||||||
1. Сосна, обрезные  |
Н | 3 | 70 | 18 | 73 | 1 | 0,68 | 0,92 | 1,05 | 1 | 47,95 | 2,10 | 3,61 |
2. Пихта, обрезные  |
Н | 3 | 80 | 18 | 54 | 1 | 0,62 | 1 | 1,05 | 1 | 35,15 | 1,56 | 2,69 |
3. Осина, обрезные  |
Н | 3 | 60 | 18 | 39 | 1 | 0,59 | 0,82 | 1,05 | 1 | 19,81 | 0,93 | 1,59 |
4. Сосна, обрезные  (условный материал) |
Н | 3 | 60 | 12 | 20,4 | 1 | 0,54 | 1 | 1,05 | 1 | 11,57 | 0,58 | ----- |
Таблица 2.3 – Пересчёт объёма фактических пиломатериалов в объём условного материала
| Порода, вид и сечение пиломатериалов, мм | Заданный объём сушки Ф
, |
Коэффициент вместимости камеры |
Коэффициент оборота камеры |
Коэффициент пересчёта  |
Объём в условном материале  , |
1. Сосна, доски обрезные  |
1500 | 0,92 | 3,12 | 2,8704 | 4305,6 |
2. Пихта, доски обрезные |
1200 | 1,24 | 2,48 | 3,0752 | 3690,24 |
| 3. Осина, доски обрезные |
1400 | 1,59 | 1,59 | 2,5281 | 3539,34 |
| Итого | 4100 | 11535,18 |
Общий объём условного материала 
, :
=У1
+У+У3
, (2.12)
Результаты пересчёта объёма фактических пиломатериалов в объём условного материала сведены в таблицу 2.3.
2.2 Определение производительности камер в условном материале
Годовая производительность камеры в условном материале 
, 
, определяется по формуле:
, (2.13)
где 
- габаритный объём всех штабелей в камере, ;
- вместимость камеры в плотных кубометрах условного материала, ;
- число оборотов камеры в год при сушке условного материала, 
;
335 – время работы камеры в году, суток ;
- продолжительность оборота камеры для условного материала, суток
.
Принимается 
=0,328 – таблица 2.1;
=0,58 суток
– таблица 2.2.
Габаритный объём штабелей , , определяется по формуле:
, (2.14)
где nшт – число штабелей в камере;
l, b, h – соответственно габаритная длина, ширина и высота штабеля, м .
Принимается nшт =1; l =6 м ; b =1,2 м ; h =1,2 м – для ТВК – 1 эл.
2.3 Определение необходимого количества камер
Необходимое количество камер 
, определяется по формуле:
, (2.15)
Принимается 7 камер ТВК – 1 эл.
2.4 Определение производственной мощности лесосушильного цеха
Производственная мощность лесосушильного цеха 
, , определяется по формуле:
, (2.16)
где 
- число камер соответствующего типа;
производительность камер того же типа, ;
=
.
3. Тепловой расчёт камеры
3.1 Выбор расчётного материала
За расчётный материал принимаются осиновые обрезные доски толщиной 19 мм , шириной 100 мм , начальной влажностью 60%, конечной 15%.
3.2 Определение массы испаряемой влаги
Масса влаги, испаряемой из 1 пиломатериалов 
, 
, (3.1)
где 
- базисная плотность расчётного материала, ;
Принимается =400 – таблица 1.2 [1] – для осины;
Масса влаги, испаряемой за время одного оборота камеры 
, 
, (3.2)
где Е
– вместимость камеры, ;
Определение вместимости камеры Е
, 
:
, (3.3)
где Г
– габаритный объём всех штабелей в камере, 
;
- коэффициент объёмного заполнения штабеля расчётным материалом.
Принимается Г =8,64 м3 ;
=0,286 – таблица 2.1.
Масса влаги, испаряемой из камеры в секунду 
, 
, (3.4)
где 
- продолжительность собственно сушки, ч
;
Определение продолжительности собственно сушки 
, ч
:
, (3.5)
где 
- продолжительность сушки расчётного пиломатериала, ч
;
- продолжительность начального прогрева материала, ч
;
- продолжительность конечной влаготеплообработки, ч
.
Принимается =19,81 ч
– таблица 2.2;
=0 ч
– таблица 2.1 [1].
Определение продолжительности начального прогрева материала, ч
:
Принимается 
ч
с 27 [1]
ч
Расчётная масса испаряемой влаги 
,
, (3.6)
где k – коэффициент неравномерности скорости сушки.
Принимается k =1,2 – с. 28 [1] для камер периодического действия.
3.3 Выбор режима сушки
Для осиновых досок толщиной 19 мм с III категорией качества из таблицы 3.4 [3] выбирается режим сушки 3-Г.
3.4 Определение параметров агента сушки на входе в штабель
По выбранному режиму 3-Г из таблицы 3.4 [3] принимается расчётная температура на входе в штабель 
, относительная влажность воздуха на входе в штабель 
, психрометрическая разность 
.
По 
- диаграмме определяются параметры сушильного агента на входе в штабель:
влагосодержание 
= 262
;
теплосодержание 
=769 
;
плотность 
=0,87
;
приведённый удельный объём 
=1,45 
.
3.5 Определение объёма и массы циркулирующего агента сушки
Объём циркулирующего агента сушки 
, 
, (3.7)
где 
- живое сечение штабеля, 
.
Определение живого сечения штабеля ,:
, (3.8)
где п – количество штабелей в плоскости перпендикулярной входу циркулирующего агента сушки.
Принимается п =1
Масса циркулирующего агента сушки на 1 кг
испаряемой влаги 
, кг/кг
, (3.9)
кг/кг
Определение параметров воздуха на выходе из штабеля
Параметры влажного воздуха на выходе из штабеля в камерах периодического действия определяется графоаналитическим способом.
По - диаграмме определяется параметры воздуха на выходе из штабеля:
Температура 
относительная влажность 
влагосодержание 
=263,2 
;
теплосодержание 
=769 ;
плотность 
=0,891 ;
приведённый удельный объём 
=0,817 .
3.6 Определение объёма свежего и отработанного воздуха
Масса свежего и отработанного воздуха на 1 кг
испаряемой влаги 
, кг/кг
, (3.10)
где 
- влагосодержание свежего воздуха, г/кг
.
Принимается =11 г
./кг
– с. 35 [1] при поступлении наружного воздуха из цеха.
кг/кг
Объём свежего (приточного) воздуха, поступающего в камеру 
,
, (3.11)
где 
- приведённый удельный объём свежего воздуха, .
Принимается =0,87 – с. 35 [1].
Объём отработанного воздуха (выбрасываемого из камеры) 
,
, (3.12)
Расчёт приточно-вытяжных каналов камеры
Площадь поперечного сечения приточного канала 
, :
, (3.13)
где 
- скорость движения свежего воздуха агента сушки в каналах, м/с
.
Принимается =3 м/с
– с. 36 [1].
Площадь поперечного сечения вытяжного канала 
,:
, (3.14)
3.7 Определение расхода тепла на сушку
Расход тепла на начальный прогрев 1 древесины
1) Для зимних условий 
,
:
, (3.15)
где 
- плотность древесины расчётного материала при заданной начальной влажности, ;
- содержание незамёрзшей связанной (гигроскопической) влаги, %;
- скрытая теплота плавления льда;
- средняя удельная теплоёмкость соответственно при отрицательной и положительной температуре, 
;
- начальная расчётная температура для зимних условий, ;
- температура древесины при её прогреве, .
Принимается =650 - рисунок 12 [5] для 
=400 и 
%;
=100 - табл. 2.4 [1] для нормального режима сушки;
=-36 - таблица 2.5 [1] для Красноярска;
=14% – рисунок 2.3 [1] для =-36 ;
=335 
- с. 37 [1];
=1,82 - рисунок 13 [5] для 
и 
%;
=2,9 - рисунок 13 [5] для 
и %.
2) Для среднегодовых условий 
,:
, (3.16)
где - среднегодовая температура древесины, .
Принимается =2,9 - рисунок 13 [5] для и %;
=0,6 - таблица 2.5 [1] для Красноярска.
Удельный расход тепла при начальном прогреве на 1 кг
испаряемой влаги 
, 
, (3.17)
Общий расход тепла на камеру при начальном прогреве 
, кВт
, (3.18)
кВт
кВт
Определение расхода тепла на испарение влаги
Удельный расход тепла на испарение влаги в лесосушильных камерах с многократной циркуляцией при сушке воздухом 
, :
, (3.19)
где 
- теплосодержание свежего воздуха, ;
- влагосодержание свежего воздуха, г/кг
;
- удельная теплоёмкость воды, 
;
Принимается =4,19 - с. 40 [1];
=46 , =11 г
./кг
– с. 40 [1] при поступлении воздуха из коридора управления;
Общий расход тепла на испарение влаги 
, 
:
, (3.20)
Потери тепла через ограждения камеры
Суммарные теплопотери через ограждения камеры 
, :
, (3.21)
где 
- теплопотери через наружную поверхность, ;
- теплопотери через торцовую стену, ;
- теплопотери через дверь на входе камеры, .
Теплопотери через наружную поверхность ограждения камеры в единицу времени , :
, (3.22)
где 
- площадь ограждения, ;
- температура среды в камере, ;
- расчётная температура наружного воздуха, .
,
– внутренний и наружный диаметры стенки, мм.
– коэффициент теплоотдачи для внутренних поверхностей ограждений, 
– коэффициент теплоотдачи для наружных поверхностей ограждений,
Принимается =15 - с. 41 [1] для всех ограждений;
Теплопотери через торцовую стену и дверь в единицу времени
:
(3.23)
Размеры камеры: длина 
м
; диаметр D =1,8 м
.
Размеры двери: диаметр D =1,8 м .
Таблица 3.1 – Расчёт поверхности ограждений камеры
| Наименование ограждений | Формула | Площадь, м2 |
| 1. Наружная боковая стена |  |
40,69 |
| 2. Торцовая стена |  |
2,5 |
| 3. Дверь на входе камеры | |
2,5 |
Таблица 3.2 – Расчёт потерь тепла через ограждения
| Наименование ограждения | Fог , м2 | tc , °C |
t0 , °C |
tc -t0 , °C |
Qог , кВт |
| 1. Наружная боковая стена | 40,69 | 100 | 15 | 85 | 153.632 |
| 2. Торцовая стена | 2,5 | 100 | 15 | 85 | 0,155 |
| 3. Дверь на входе камеры | 2,5 | 100 | 15 | 85 | 0,215 |
кВт
Суммарные теплопотери через ограждения камеры с учётом поправки 
, кВт
:
, (3.24)
кВт
Удельный расход тепла на потери через ограждения 
, :
, (3.25)
кДж/кг
Определение удельного расхода тепла на сушку 
,
, (3.26)
где 
- коэффициент, учитывающий дополнительный расход тепла на начальный прогрев камер, транспортных средств, оборудования и др.
Принимается =1,2 – с. 45 [1].
кДж/кг
кДж/кг
Определение расхода тепла на 1 м3
расчётного материала 
, 
:
, (3.27)
3.8 Выбор типа и расчёт поверхности нагрева калорифера
Согласно заданию оставляем электронагреватели типа ТВК.
3.8.2 Тепловая мощность калорифера 
, кВт
, (3.28)
где 
- коэффициент неучтённого расхода тепла на сушку.
Принимается =1,2 – с. 47 [1].
кВт
Определение потребляемого количества электроэнергии за 1 год работы цеха 
, кВт*год
Расход электроэнергии: 2,0…2,6 кBт*чac/м3 на 1% выпаренной влаги.
где 
– расход электроэнергии за 1 час работы, на 1% выпаренной влаги, из 1 м3
пиломатериала, кBт*чac/м3
;
– время работы камеры за 1 год, ч;
V – годовая программа, м3 ;
Принимается 
кBт*чac/м3
;
ч
4. Аэродинамический расчёт камер
4.1 Расчёт потребного напора вентилятора
Таблица 4.1 – Участки циркуляции воздуха в термовакуумной камере периодического действия типа «ТВК-1 эл»
| Номера участков | Наименования участков |
1 2 3 4 |
Прямой канал Вход в штабель (внезапное расширение) Штабель Выход из штабеля (внезапное сужение) |
Определение скорости циркуляции агента на каждом участке 
, м/с
, (4.1)
где 
- площадь поперечного сечения канала в плоскости, перпендикулярной потоку агента сушки на соответствующем участке, 
.
Определение площади поперечного сечения канала в плоскости, перпендикулярной потоку агента сушки на соответствующем участке, :
Участок 1 Прямой канал
, (4.2)
где 
- высота циркуляционного канала, м
.
Принимается =0,888 м
, 
м
;
Участок 2 Вход в штабель (внезапное расширение)
, (4.3)
Участок 3 Штабель
, (4.4)
Участок 4. Выход из штабеля (внезапное сужение)
, (4.5)
Все расчёты по определению скорости циркуляции агента сушки сведены в таблицу 4.2.
Таблица 4.2 – Скорость циркуляции агента сушки на каждом участке
| Номера участков | 1 | 2 | 3 | 4 |
| f i , м 2 | 0,197 | 4 | 4 | 4 |
| х i , м/с | 51,7 | 2,5 | 2,5 | 2,5 |
Определение сопротивлений движению агента сушки на каждом участке 
, Па
Участок 1. Прямой канал
, (4.6)
где 
– коэффициент трения;
- длина участка, м
;
- периметр канала, м
.
Принимается 
=0,016 – с. 58 [1] для металлических каналов;
=16,2 м
.
Определение периметра канала , м
:
, (4.7)
м
Участок 2 Вход в штабель (внезапное расширение)
, (4.8)
где
- коэффициент сопротивления для внезапного расширения потока.
Принимается =0,9 – таблица 3.8 [1] для внезапного расширения потока при 
=0,05.
Участок 3. Штабель
, (4.9)
где
- коэффициент сопротивления потока в штабеле.
Принимается =8,6 – таблица 3.10 [1] для штабеля с толщиной прокладок 
=25 мм
и толщиной досок
=19 мм
.
Участок 4 Выход из штабеля (внезапное сужение)
, (4.10)
где
- коэффициент сопротивления потока при внезапном сужение потока.
Принимается =0,3 – таблица 3.9 [1] для внезапного сужения потока при =0,05.
Все расчёты по определению сопротивлений сведены в таблицу 4.3.
Таблица 4.3 – Подсчёт сопротивлений
| Номера участков | Наименования участков | с , кг/м 3 | х i , м/с |  , Па
|
Сопротивление участков  , Па
|
|
 |
 |
|||||
| 1 | Прямой канал | 0,88 | 51,7 | 0,72 | 837,15 | |
| 2 | Вход в штабель | 2,5 | 0,9 | 2,4 | ||
| 3 | Штабель | 2,5 | 8,6 | 23,38 | ||
| 4 | Выход из штабеля | 2,5 | 0,3 | 0,84 | ||
 |
863,77 | |||||
Определение потребного напора вентилятора 
, Па
, (4.11)
Па
4.2 Выбор вентилятора
Определение производительности вентилятора 
, 
, (4.12)
Определение характерного (приведённого) напора вентилятора 
, Па
, (4.13)
Па
Безразмерная производительность 
, (4.14)
где 
- частота вращения ротора, 
.
Принимается =1000 .
Безразмерный напор 
, (4.15)
4.3 Определение мощности и выбор электродвигателя
Максимальная теоретическая мощность вентилятора 
, кВт
, (4.16)
кВт
Мощность электродвигателя для привода вентиляторов 
, кВт
, (4.17)
где 
- коэффициент запаса мощности на пусковой момент;
- коэффициент запаса, учитывающий влияние температуры среды, где расположен электродвигатель;
- КПД передачи.
Принимается =1,15 – таблица 3.15 [1] для электродвигателя мощностью более 5 кВт
и центробежного вентилятора;
=1,25 – таблица 3.16 [1] для температуры среды 
С
=1,0 – с. 81 [1] при непосредственной насадке ротора вентилятора на вал электродвигателя.
кВт
По расчётной мощности электродвигателя
кВт
и частоте вращения ротора 
из таблицы 3.17 [1] выбирается три трёхскоростных электродвигателя типа 4А160S6У3 с мощностью 
кВт
и частотой вращения ротора 
.
Заключение
лесосушильный камера пиломатериал термовакуумный
В данном курсовом проекте были проведены технологический, тепловой и аэродинамический расчёты лесосушильной камеры «ТВК-1 эл», а также описаны специальные способы сушки пиломатериалов. В работе был произведен вентиляторов с приводами.
Список использованных источников
1. Акишенков С.И. Проектирование лесосушильных камер и цехов: Учебное пособие по курсовому и дипломному проектированию для студентов спец. 26.02, 17.04. – Л.: ЛТА, 1992. – 87 с.
2. Шубин Г.С. Проектирование установок для гидротермической обработки древесины. – М.: Лесн. пром-сть, 1983. – 272 с.
3. Руководящие технические материалы по технологии камерной сушки древесины. – Архангельск: Изд-во ЦНИИМОД, 1985. – 142 с.
4. Богданов Е.С. Сушка пиломатериалов. – М.: Лесн. пром-сть, 1988. – 248 с.
5. Серговский П.С., Расев А.И. Гидротермическая обработка и консервирование древесины. – М.: Лесн. пром-сть, 1987. – 360 с.