Конструкция склада минеральных удобрений
СОДЕРЖАНИЕ: Методика расчета конструкции не утепленного покрытия кровельных щитов ели. Конструктивный расчет прогона. Порядок проверки опорного и конькового узлов на смятие и скалывание. Особенности обеспечения пространственной устойчивости деревянного сооружения.Пермский государственный технический университет
Строительный факультет
Кафедра строительных конструкций
Курсовой проект
Выполнил: ст. гр. ПГС – 07
Кузнецов А.Л.
Проверил: Осетрин А.В.
Пермь, 2009 г.
1. Расчет плиты покрытия
1.1 Исходные данные
Уклон кровли 1 : 3
Материал обшивок панелей - кровельные щиты ель 2 сорта
Шаг несущих конструкций - 3,0м
Шаг прогонов - 2м
Район строительства - г. Пермь
Условия эксплуатации - В2
а =33°4124
1.2 Расчёт конструкции не утепленного покрытия
Расчёт деревянного щита покрытия.
А. постоянные нагрузки
q us = г . д = 6000 · 0,05 = 300 Н/м2
где г = 6000 - плотность древесины ели
д= 0,05 - толщина щита
Б. временные нагрузки Снеговая нагрузка
S = So · м = 3200 · 0,75 = 2400 Н/ м2
So = 3200 Н/м 2 - нормативное значение веса снегового
покрова (для V снегового района ) -где м – коэф. перехода от веса снегового покрова на земле к снеговой нагрузке на покрытии
=0,75
Ветровая нагрузка действует перпендикулярно плоскости щита и находится по формуле:
wm = w0 · kc
w0 = 300 Н/м2
k = 0,65 + 
· 8 = 0,81 (при h = 18м)
Сe = 0,2 + 
· 13,69 = 0,3369
wm = 300 · 0,81· 0,3369 = 81, 87 Н/см2
1.3 Сбор нагрузок
| Нормативная Н/м2 | Коэф. Надежн. | Расчетная Н/м2 | |
| Постоянные | |||
| Масса щита покрытия | 300 | 1,1 | 330 |
| Временные | |||
Снеговая, ветровая |
1500 81,87 |
1,6 1,4 |
2400 114,62 |
| Итого: | 1881,87 | 2814,62 |
Расчетные погонные нагрузки
Собственный вес щита
q 1us = q us cosб B = 330 0,832 1 = 274,58 Н/м
Снеговая нагрузка
Sp S cos 2б B = 24000,6921= 1660,08 Н/м
Ветровая нагрузка
Wp = Wm b = 186,2 1 = 114,62 Н/м
1.4 Статический расчет щита
Щит рассчитывается по схеме 2-х пролетной балки
Расчетные сочетания нагрузок
Собственный вес+ снеговая нагрузка
q p1 = (q us +Sp) = 274,58 + 1660,08 = 1934,66 Н/м
2. Собственный вес + снеговая нагрузка + ветровая нагрузка
q p1 = q us + (W p + Sp) = 274,58 + (1660,08+114,62) 0,9 = 1871,81 Н/м
ck = 0,9
Максимальный изгибающий момент
M1 = 
= 
= 967,33 Нм
M11 = = 
= 935,91 Нм
1.5 Конструктивный расчет щита
Расчетные характеристики материала.
Расчет характеристик материала
Ru1 = 1300 0,977 = 1275 H/см2
- Ru Расчетное сопротивление древесины на изгиб 1300 Н/см2
2. Ru11 = 1300 0,977 1,2 = 1530 Н/см2
1,2 – коэффициент кратковременной ветровой нагрузки
Требуемый момент
W1 
= 75,87 см3
W11 
= 61,17 см3
W = 
= ( b = min 32мм)
Требуемая ширина досок (при ширине 1м)
W = 
= 
= 104,17 см3
Нормативное напряжение.
у = 
= 893,38 Н/см2 Ru = 1530 Н/см2
Относительный прогиб при первом сочетании нагрузок.
qн = (300 0,832 + 2400 0,692) 1 = 1910,4 Н/м
I = 
= 130,21 см4
= 
= 2,13 / 384 
= 
= 
2. Расчет разрезного прогона
2.1 Сбор нагрузок на прогон
q пр = 
108,247 Н/м2
| Нормативная Н/м2 | Коэф. Надежн. | Расчетная Н/м2 | |
| Постоянные | |||
| Масса щита покрытия | 300 | 1,1 | 330 |
| Масса прогона | 108,247 | 1,1 | 119,075 |
| Временные | |||
| Снеговая | 1248,08 | 1,6 | 1990,92 |
| Итого: | 1656,32 | 2445,99 |
Погонные нагрузки при шаге прогонов 2м
qн = 1656,32 2 = 3312,64 Н/м
qр = 2445,99 2 = 4891,98 Н/м
2.2 Статический расчет прогона
Прогон работает как балка на 2-х опорах, в условиях косого изгиба. Расчетный пролет прогона
lр = 
= 300 –
= 285 см
Максимальный изгибающий момент.
М = 
= 
= 4966,89 Нм
Составляющие моменты относительно главных осей сечения
Мх = М cos б = 4966,89 0,832 = 4132, 45 Нм
Му = М sin б = 4966,89 0,555 = 2756, 62 Нм
2.3 Конструктивный расчет прогона
Проектируем прогон прямоугольного сечения. Минимальные размеры поперечного сечения прогона при косом изгибе получаются при отношении сторон:
з = 
= 
= 
= 1,225
Требуемый момент сопротивления сечения
Wтр = 
= 
= 577,64 см3
Требуемая высота сечения.
hтр = 
= 16,19 см
b= 
см
Принимаем сечение прогона 15,0 х 15,0 х 300 см
Геометрическая характеристика сечения
Wx = 
= 562,5 см3
Ix = 
= 4218,75 см4
Проверка нормальных напряжений
у = 
+ 
= 
+ 
= 1224,71Ru = 1300 Н/см2
Проверка прогиба прогона при косом изгибе от нормативных нагрузок
fx= 
=
fy= 
=
f= 
= 0,363 
= 1,5 см
3. Расчет арки
3.1 Сбор нагрузок
Постоянные нагрузки
| Нормативная Н/м2 | Коэф. Надежн. | Расчетная Н/м2 | |
| Постоянные | |||
| Масса покрытия | 300 | 1,1 | 330 |
| Масса прогона | 108,247 | 1,1 | 119,075 |
| Масса арки | 545,51 | 1,1 | 600,06 |
| Итого: | 953,76 | 1049,135 |
qпр = 
Н/м2
Постоянная прогонная нагрузка
qнпост = 953,76 3 = 2861,28 Н/м
qпост = 1049,135 3 = 3147,41 Н/м
Временные нагрузки
Снеговая нагрузка
Погонная нормативная снеговая нагрузка
qnсн= 320030,70,75 = 5040 Н/м
Погонная расчетная снеговая нагрузка
Sp = Sg м = 3200 0,753 = 7200 Н/м
Ветровая нагрузка
w0= 0,3 кН/м2 (2-й ветровой район)
w=w0 гf Ce k
гf = 1,4; Ceнав = 0,34; Ceподв = -0,4
i - участок с однозначной эпюрой давления
hi – высота участка с однозначной эпюрой давления
kсрi – усредненный коэффициент изменения ветрового давления по высоте
| участок | высота | tg i | Ki |
i=1 i=2 i=3 |
5 10 20 |
0 0,03 0,02 |
0,5 0,65 0,85 |
kicpj = khj + 
tg i ;
kcp1= k5 + 
tg1 = 0,5
kcp2= k10 + 
tg2 = 0,65 + 
0,03 = 0,8
kcp3= k20 + 
tg3 = 0,85 + 
0,02 = 1,05
Расчетные значения ветровой нагрузки
w1нав = w0 гf Cенав kср1 = 0,31,40,340,5=0,0714 кН/м2
w2нав = w0 гf Cенав kср2 = 0,31,40,340,8=0,1142 кН/м2
w3нав = w0 гf Cенав kср3 = 0,31,40,341,05=0,1499 кН/м2
w1подв = w0 гf Cеподв kср1 = 0,31,40,40,5=0,084 кН/м2
w2подв = w0 гf Cеподв kср2 = 0,31,40,40,8=0,134 кН/м2
w3подв = w0 гf Cеподв kср3 = 0,31,40,41,05=0,176 кН/м2
Погонная расчетная ветровая нагрузка
w1нав = w1нав b = 0,105 3=0,315 кН/м
w2нав = w2нав b = 0,168 3=0,504 кН/м
w3нав = w3нав b = 0,22 3=0,66 кН/м
w1подв = w1подв b = 0,84 3=0,252 кН/м
w2подв = w2подв b = 0,134 3=0,402 кН/м
w3подв = w3подв b = 0,176 3=0,528 кН/м
3.2 Конструктивный расчет арки
Расчетное сочетание нагрузок
1-е сочетание: постоянная нагрузка + снеговая + Р
414,619 + 788,534 + 37,504 = 1240,66 кН/м
2-е сочетание: постоянная + снеговая + ветровая + Р
414,619 + (788,534 + 37,504 + 71,149) 0,9 = 1222,09 кН/м
Расчетные усилия: М= 1240,657 кНм
N= 328,866 кНм
Определяем предварительные размеры поперечного сечения арки:
Принимаем: h= 171,5см (49 слоев из досок у = 219мм, до острожки 225мм, фрезер пластей с 2-х сторон 5мм)
b= 33,85см (2 слоя из досок у = 219мм, до острожки 225мм, фрезер пластей с 2-х сторон 6 мм, из досок у = 119,5мм, до острожки 125мм, фрезер пластей с 2-х сторон 5,5мм)
Сечение 171,5 х 33,85 см
171,5 х 32,85 см (фрезер с 2-х сторон 10мм)
Расчет арки на прочность
Данный расчет выполняем в соответствии с указаниями СНиП II-25-80* п.4.17
Мд
– изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок, определяемый из расчета по деформационной схеме.
Определение гибкости
л = 
l0 = 0,5 64,9 = 32,45 м
S = 64,9м = длинна арки
r = радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто
r = 
л = 
= 65,56 при л = 65,56 70
ц = 1- a 
Коэффициент a = 0,8 для древесины
Ru = 15111,010,8 = 12,12 МПа
Nk = 250,198 кН
о = 1- 
Мд = 
1312,86 кНм
0,874 Rc = 1,212
При данном значении прочность конструкции обеспечена
3.3 Расчет на устойчивость плоской формы деформирования
Для сжато - изгибаемых элементов при отрицательном изгибающем моменте:
где:
Fбр - площадь брутто с максимальными размерами сечения на участке lр
Wбр – Максимальный момент сопротивления брутто на участке l1
n2 – для элементов без закрепления растянутой зоны из плоскости деформирования и n=1 для элементов, имеющих такие закрепления
ц – Коэффициент продольного изгиба, определяется по формуле (8)
для гибкости участка элемента расчетной длинной lp из плоскости деформирования
цм – коэффициент определяемый по формуле (23)
цм = 140 
где:
lр – расстояние между опорными сечениями элемента, а при закреплении сжатой кромки в промежуточных точках от смещения из плоскости изгиба расстояние между этими точками.
b – ширина поперечного сечения.
h – максимальная высота поперечного сечения на участке lp
kф – коэффициент зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке lp
kф = 1,13
Принимаем lp = 2м
цм = 140 
r = 0,289b = 0,28932,85 = 9,49 см
л = =
= 21,08 лпред = 120
ц = 
= 6,75
о = коэффициент изменяющейся от 1 до 0, учитывающий дополнительный момент от продольной силы, вследствие прогиба элемента, определяемый по формуле:
о = 1- 
=1- 
= 0,993
Мд = 
= 
= 1249,403 кНм
0,443 1
Данное условие выполнено
3.4 Расчет узлов арки
3.4.1 Опорный узел
Расчетные усилия N = -393,06 кН
Q= 150,44 кН
Пролет арки 54м 18м конструктивно узел решается в виде плиточного шарнира.
Принимаем hш = 10 см
Из условия размещения болтов назначаем размеры:
S1 =6 d = 6 30 = 180 мм
S2 =3 d = 3 30 = 90 мм
S3 =2,5 d = 2,5 30 = 75 мм (80мм)
d = 30мм – диаметр болта
Толщину башмака принимаем конструктивно 20мм. Проверяем условие, чтобы равнодействующая усилий в наиболее нагруженном болте от действия расчетной поперечной силы Q и момента в башмаке Мб не превышала его минимальной несущей способности.
Rб = 
Rб – равнодействующие усилие в максимально нагруженном болте
[Т6] - минимальная несущая способность одного среза болта
Мб - расчетный момент в башмаке M6=Q e
е - расстояние от оси шарнира до центра болтового соединения
nб - число болтов в крайнем ряду, оси элемента
mб - общее число болтов в башмаке
Zi - расстояние между осями болтов в направлении оси элемента
Zmax - максимальное расстояние между осями болтов в том же направлении
У Zi - сумма квадратов расстояний между рядами болтов
e = 180 0,5 +180 + 20 + 50 = 340 мм
Мб = 150,44 0,34 = 51,15кНм = 5115 кН см
У Zi = 92 +272+452 = 2835 см2
Rб = 
= 42,49 кН 
nш = 45 кН
= 2,5 d2 = 2,5 32 = 22,5 кН
Проверка опорного узла на смятие под углом к волокнам
усм = 
Rсмб kN
Rсмб - расчетное сопротивление смятию древесины под углом к волокнам
kN - коэффициент, учитывающий концентрацию напряжений под кромками башмаков
Fсм = 54 61 = 3294 см2
Rсмб = 
7,19 МПа
0,12 кН/см2 0,719 0,35 = 0,25 кН/см2
Проверка на скалывание по клеевому шву в опорном узле
ф = 
Sx = 
= 
25116,75 см3
Ix = 
= 
1021414,5 см4
ф = 
0,069 кН/см2 Rск = 0,14 кН/см2
Прочность на скалывании обеспечена.
3.4.2 Коньковый узел
Расчетные усилия: N= -250,198 кН
Q= 166,799 кН
Н = N cos б + Q sin б = -250.198 0,832 + 166.799 0,555 = - 115,59 кН
Н - горизонтальная составляющая усилий
R = Q cos б - N sin б = 166,799 0,832 + 250,198 0,555 = 277,63 кН
R - вертикальная составляющая усилий
Коньковый узел конструктивно решается как опорный. Диаметр болтов назначаю такой же, т.е. d =30 мм. Толщина пластины башмака 20 мм.
е = 340мм
Mб = R е = 277,63 0,34 = 94,39 кН м = 9439 кН см
У Zi2 = 92 + 272 + 452 = 2835 см2
Rб = 
37,96 кН [Тб] nш = 38,82 кН
[Тб] = 2,5 d 2 
= 2,5 32 
= 19,48 кН
Kб – коэффициент используемый при передаче усилий от панелей под углом к волокнам.
Проверка конькового узла на смятие под углом к волокнам
усм = 
Rсмб – расчетное сопротивление смятию древесины под углом к волокнам
kN – коэффициент учитывающий концентрацию напряжений под кромками башмаков.
Fсм = 54 81= 4374 см2
Rсмб = 
7,19 МПа
0,026 кН/см2 0,719 0,35 = 0,25 кН/см2
Проверка конькового узла на скалывание по клеевому шву:
ф = 
0,044 кН /см2 Rскб = 0,14 кН/см2
Rскб = 0,14 кН/см2 – расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом к волокнам:
Rскб = 
1,4 МПа = 0,14 кН/см2
4. Обеспечение пространственной устойчивости сооружения
В сооружении плоскостные несущие конструкции при помощи связей в продольном направлении объединяются в общую систему, которая доводиться до неподвижных частей, эта система обеспечивает пространственную неизменяемость, устойчивость, прочность и жесткость конструкции от воздействий внешних сил любого направления при расчетном сочетании нагрузок.
По конструктивному признаку связь - скатная с крестовой решеткой.
Блоки связей спаренные, так как пролет более 18 метров (54м), расположены в торцовых секциях и через 24 метра. Всего 4 блока связей с каждой стороны, что обеспечивает пространственную неизменяемость, устойчивость, прочность и жесткость конструкции.