Методические указания к выполнению курсовой работы. Для студентов всех специальностей
СОДЕРЖАНИЕ: «Производство метил-третбутилового эфира с применением реакционно-ректификационного аппарата на катализаторе сульфокатионите ку-2/8фпп» (В. А. Трофимов, И. С. Паниди, В. А. Заворотный). М.; Ргу нефти и газа имени И. М. Губкина, 2009, 17 сФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ
РОССИЙСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
НЕФТИ И ГАЗА имени И.М. ГУБКИНА
Кафедра технологии химических
веществ для нефтяной и газовой
промышленности имени И.М. Губкина.
Серия: Методическое обеспечение
самостоятельной работы студентов.
В.А. Трофимов, И.С. Паниди, В.А. Заворотный
Производство метил-третбутилового эфира
с применением реакционно-ректификационного
аппарата на катализаторе сульфокатионите КУ-2/8ФПП.
Под редакцией проф. М.А. Силина
Методические указания
к выполнению курсовой работы.
Для студентов всех специальностей
химико-технологического факультета.
Москва - 2009 г.
УДК 661.7.
«Производство метил-третбутилового эфира с применением реакционно-ректификационного аппарата на катализаторе сульфокатионите КУ-2/8ФПП» (В.А. Трофимов, И.С. Паниди, В.А. Заворотный). - М.; РГУ нефти и газа имени И.М.Губкина, 2009, 17 с.
В методических указаниях даны варианты комплектов исходных данных процесса производства МТБЭ, необходимых для проведения расчета установки, приведена структура пояснительной записки.
В методическом указании подробно изложен принцип проведения технологического расчёта, на основе которого составлены программы расчета основных материальных потоков установки.
Составлены программы, позволяющие провести тепловой расчёт реакционного аппарата, работающего в условиях так называемой «каталитической перегонки», позволяющий определить как величину интегрального значения удельного теплового эффекта, учитывающего как целевую, так и побочные реакции, так и суммарную теплоту процесса, рассчитанную с учетом производительности процесса.
Методические указания предназначены для студентов химико-технологического факультета.
Издание подготовлено на кафедре технологии химических веществ для нефтяной и газовой промышленности.
Работа одобрена и рекомендована к изданию учебно-методической комиссией факультета химической технологии и экологии.
Рецензент, профессор Ф.Г. Жагфаров.
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Курсовая работа по технологии нефтехимического синтеза выполняется в соответствии с учебным планом и имеет своей целью закрепление студентами знаний, полученных при изучении теоретического курса, более глубокое ознакомление с сырьевой базой и технологией конкретных нефтехимических производств, приобретение практических навыков в области расчета и проектирования технологических установок и отдельных аппаратов.
Курсовая работа, выполняемая студентами специальностей 2501 и 1706, оформляется в виде пояснительной записки и технологической схемы процесса, вычерчиваемой на миллиметровой бумаге или кальке и включаемой в состав расчетно-пояснительной записки.
Студенты специальности 2501 включают в состав расчетно-пояснительной записки также поточную схему нефтеперерабатывающего завода с кратким ее описанием и обоснованием выбора темы курсовой работы, которая должна быть основана на сырье, источником которого являются процессы НПЗ, спроектированного студентом в курсовом проекте по курсу Технология переработки нефти.
Требования по оформлению расчетно-пояснительной записки изложены в /I/. Все расчеты следует вести с использованием международной системы единиц измерения (СИ).
Технологическая схема вычерчивается с соблюдением требований, содержащихся в методических указаниях /2/. Полезная информация по графической части содержится в /3/, где даны примеры использования действующих ГОСТ системы ЕСКД.
2. СТРУКТУРА РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНОЙ ЗАПИСКИ
2.1. Титульный лист.
2.2. Задание на курсовое проектирование. Задание студент получает на кафедре технологии органических веществ для нефтяной и газовой промышленности у преподавателя - руководителя курсовое работы. Задание студентам специальности 2501 выдается после предъявления преподавателю поточной схемы НПЗ с расчетом материальных балансов, на основании которых определяются целесообразность проектирования данной установки и ее производительность.
В задании указываются тема, производительность установки по целевому продукту, содержание изобутилена в отработанной изобутилен-содержащей фракции, номер варианта комплекса основных исходных данных, необходимых для выполнения курсовой работы.
2.3. Оглавление.
2.4. Введение. Во введении студент отмечает значение нефтехимической промышленности в народном хозяйстве страны, оценивает пути и динамику развития нефтехимии в текущей пятилетке в соответствии с решениями партии и правительства.
2.5. Поточная схема НПЗ (для специальности 2501). Схема сопровождается указанием основных направлений использования в нефтехимии образующихся продуктов нефтепереработки и обоснованием проектирования установки заданной производительности.
2.6. Обзор литературы. Краткий обзор литературы по промышленным методам получения метилтретбутилового эфира (МТБЭ): источники сырья, химизм и условия процесса, особенности технологического оформления установок по производству МТБЭ, области применения /4-7/. Экологические и экономические аспекты производства и применения МТБЭ.
2.7. Технологическая схема. Физико-химические основы выбранного способа производства. Обоснование выбора технологической схемы процесса. Описание технологической схемы процесса с указанием технологического режима и назначения отдельных аппаратов.
2.8. Расчет материальных балансов отдельных узлов и установки
в целом.
2.9. Тепловой баланс и определение основных размеров реактора.
2.10. Литература. Ссылка на литературу приводится в тексте,
литературные источники располагаются в порядке цитирования и приводятся в соответствии с правилами библиографического описания
произведений /I/.
В методических указаниях приведены программы расчета на ЭВМ Искра-1256 состава изобутилен содержащего у/в. потока на входе в реактор (программа I), материального баланса реакционного узла (без учета флегмы) (программа 2), теплового эффекта процесса получения МТБЭ (программа 3), количества флегмового потока, поступающего в реакционный узел (программа 4), материального баланса промывной колонны (программа 5).
3. РАСЧЕТ МАТЕРИАЛЬНОГО БАЛАНСА ПРОЦЕССА ПРОИЗВОДСТВА МТБЭ
3.1. Исходные данные.
Варианты исходных данных приведены в приложении 2, выбор варианта определяется в задании преподавателем.
3.1.1. Для проведения расчета приняты следующие обозначения.
Производительность установки по целевому продукту, тыс.т/год.
Состав целевого продукта, мас. доли:
- метилтретбутиловый эфир – xz (1)
- третбутиловый спирт – xz (2)
- диизобутилен – xz (3)
- метанол – xz (4)
Содержание компонентов свежей изобутиленсодержащей у.в.фракции, мас. доли:
- изобутилена – x (1)
- н-бутиленов – x (2)
- изобутана – x (3)
- н-бутана – x (4)
Содержание изобутилена в отходящей с установки отработанной изобутиленсодержащей у.в.фракции, мас. доли – yz (1).
Конверсия изобутилена, доли – AL .
Соотношение метанол : изобутилен на входе в реактор, моль – D .
Соотношение вода : у.в.-метанольная фракция (промывная колонна), мас. доли – DW .
Производство метилтретбутилового эфира осуществляется в реакционном блоке, представляющем собой ректификационную колонну, в средней части которой в два слоя загружен катализатор КУ - 2 ФПП в смеси с кольцами Рашига 15x15 в соотношении 1:1 по объему. Изобутиленсодержащая у/в. фракция поступает в реакционный блок под слой катализатора, метанол - над слоем катализатора.
Целевой продукт выводится из нижней части реакционного блока, а не вступившие в реакцию компоненты сырьевых потоков - в паровой фазе через его верх. На верхнюю тарелку реакционного узла возвращается часть у.в.-метанольной фракции в виде флегмы.
Устройство и принцип работы реакторного блока приведены в работе /6/.
Принципиальная блок-схема получения МТБЭ приведена на рисунке 1.
Рис.1. Принципиальная блок-схема реакторного блока получения метилтретбутилового эфира:
GGO - изобутиленсодержащая у/в. фракция (свежая и циркулирующая);
GM - метанол (свежий и циркулирующий);
GWG - пары отработанной у/в. фракции и метанола;
GFO - флегма (у/в. - метанольная фракция).
Производство МТБЭ основано на взаимодействии изобутилена с метанолом, протекающем в соответствии с уравнением:
(CH3
)2
C = CH2
+ CH3
OH 
(CH3
)3
COCH3
Другие компоненты, входящие в состав изобутиленсодержащей фракции С4 , используемой для этих целей, в реакцию с метанолом не вступают, в связи с чем этот процесс рассматривается как процесс извлечения изобутилена из указанных фракций.
Заданием определяется содержание изобутилена в отработанной у/в. фракции yz (1) (здесь и далее индекс 1 принадлежит только изобутилену). Концентрация изобутилена в этой фракции при однократном прохождении сырьевого потока через реакционный блок определяется из выражения:
yz
(1) =
, доли мас. (1)
Если полученное значение (1) отвечает условиям, то оно используется в дальнейших расчетах.
При достаточно высоком содержании изобутилена в у/в. сырьевом потоке концентрация его в отработанной фракции будет превышать значение, приведенное в задании. В этом случае решение задачи может быть достигнуто снижением концентрации изобутилена в у/в. потоке на входе в реакционный блок путем разбавления свежего сырья отработанной у/в. фракцией. Рассмотрим расчет такой системы.
3.2. Расчет состава углеводородного потока на входе в реакционный блок
Рис.2. Схема потоков у/в. фракции С4 с применением рециркуляции:
РБ - реакционный блок;
АК - абсорбционная колонна;
z - степень разбавления - отношение количества циркулирующего потока к свежему;
x ( I ) - концентрация компонента потока на входе в реакционный блок, доли мас.
С учетом обозначений потоков на рисунке 2 выражение (1) принимает вид:
yz
(1) =
, доли мас. (2)
Отсюда после преобразований получаем выражение для определения величины концентрации изобутилена на входе в реакционный блок:
x
(1) =
, доли мас. (3)
С другой стороны:
x
(1) =
, доли мас. (4)
Откуда после преобразований получаем выражение для определения степени разбавления:
z
=
, доли мас. (5)
Содержание остальных компонентов у/в. потока на входе в реактор вычисляют по формуле:
x
(
I
) =
, доли мас. (6)
Расчеты проводятся с применением программы (приложение 1), составленной на языке Фортран-4.
Полученные результаты используются в дальнейших расчетах.
3.3. Расчет материального баланса реакционного блока (без учета флегмы).
Производительность установки по целевому продукту (GE , кг/ч) вычисляется с учетом числа рабочих дней в году (L ), приведенных в задании. Расчет материального баланса процесса производства МТБЭ осуществляется с применением программы для работы на ЭВМ (см. приложение 2). Сущность программы заключается в следующем:
Вычисляется состав целевого продукта:
метилтретбутиловый эфир
GEK (1) = GE * xz (1) (7)
Содержание компонентов целевого продукта вычисляется как
GEK ( I ) = GE * xz ( I ) (8)
Образование основного компонента целевого продукта, протекающее в соответствии с уравнением (1), сопровождается побочными реакциями:
(CH3
)2
C
=
CH2
+ HOH (CH3
)3
COH (9)
2
i
-
C
4
H
8
i
-
C
8
H
16
(10)
Исходя из стехиометрических соотношений уравнений (1, 9 и 10), определяют количества реагентов, необходимых для их образования (программа 2):
RI 1 -изобутилена на образование метилтретбутилового эфира, кг/ч;
RI 2 - изобутилена на образование третбутилового спирта, кг/ч;
RI 3 - изобутилена на образование диизобутилена, кг/ч.
Отсюда общее количество конвертированного изобутилена составит:
SRI = RI1 + RI2 + RI3, кг / ч . (11)
RME - количество метанола, расходуемого в данном процессе, кг/ч;
GW - количество воды, пошедшее на образование третбутилового спирта, кг/ч.
Количество изобутилена, поступающего в реакционный блок, вычисляется как:
GG(1) = SRI / AL, кг / ч ,
отсюда общее количество у/в. фракции составляет
GGO = GG (1) / x (1), кг/ч. (12)
Поскольку состав у/в. фракции, поступающей в реакционный блок, известен (см.программу 1), определяем содержание инертных компонентов ее с помощью соотношения
GG ( I ) = GGO * x ( I ) (13)
С учетом соотношения метанол: изобутилен (D , моль) на входе в реакционный блок определяем GM - количество метанола, поступающего в реактор, кг/ч.
Количество изобутилена в газовой фазе на выходе из реактора GR (1) , кг/ч вычисляется как разность между его количеством на входе в реакционный блок GG (1), кг/ч и общим количеством конвертированного изобутилена.
Аналогично вычисляется содержание метанола в газовой фазе ( GMR , кг/ч).
Отсюда общее количество у/в.-метанольной смеси, уходящей через верх реакционного блока, вычисляется как сумма количеств инертов, содержащихся в у/в. потоке на входе в реакционный блок, непрореагировавших изобутилена ( GG (1), кг/ч) и метанола ( GMR , кг/ч). Результат расчета материального баланса распечатывается в виде таблицы.
3.4. Расчет теплового эффекта реакции
Расчет теплового эффекта процесса производства МТБЭ проводится с применением программы для работы на ЭВМ (приложение 3). В основе расчета - методики, изложенные в работах /10, 11/. Величины стандартных теплот образования кислородсодержащих соединений (метилтретбутилового эфира, метилтретбутилового спирта, метанола) приведены в работах /8, 12/, а углеводородов - в работах /10, 13/.
В результате расчета определяется как общее количество тепла, выделяющееся в процессе ( QR , кДж/ч) i ,так и удельные его значения ( QUG , кДж/кг и QUM , кДж/моль С4 Н9 ) . Последние сравниваются с соответствующими величинами, опубликованными в работах /6, 8/. Общее значение количества тепла, выделяющегося в данном процессе ( QR ) , используется в дальнейших расчетах.
3.5. Расчет количества флегмового потока и общего количества газа, выходящего из реакционного блока
В технологической схеме производства МТБЭ предусмотрена подача в реакционный блок в виде флегмы углеводород - метанольной фракции после ее конденсации в конденсаторе - холодильнике. При ее испарении снимается тепло, выделяющееся в результате протекания основной и побочных реакций данного процесса. Расчет проводится на ЭВМ (приложение 4). Принцип расчета заключается в следующем.
Теплоту испарения флегмы, подаваемой в реакционный блок TG , определяют по закону аддитивности, исходя из содержания ее компонентов в смеси ( YO ( I ) доли мас.) , вычисленного с применением программы 2, по соотношению
TG = S TR(I)*YMO(I), кДж / моль , (14)
где YMO - содержание компонентов, мольн. доли, TR ( I ) кДж/моль - величины теплот испарения компонентов флегмового потока, приведенные в работах /10, 12, 13/.
Отсюда количество флегмового потока, подаваемого в реакционный блок, составляет:
GF
=
, (15)
где QR - общее количество тепла, выделяющегося в данном процессе.
MG - средняя молекулярная масса флегмового потока.
Общее количество газа, уходящего через верх реакционного блока, определяется так:
GWG = GRO + GF, кг / ч , (16)
где GRO , кг/ч (программа 2).
Флегмовое число ( RF ) вычисляется как отношение
RF = GF / GRO . (17)
3.6. Материальный баланс реакционного блока с учетом флегмы
Материальный баланс составляется с использованием данных, полученных в расчетах при работе на ЭВМ с применением программ 2 и 4. Полученные при этом данные заносятся в таблицу 1.
Таблица 1.
| Приход |
Расход |
||||||
| компонент |
кг/ч |
доли масс. |
компонент |
кг/ч |
доли масс. |
||
| у/в. поток |
газ |
||||||
| GG(1) |
GG(1) |
P(1) |
x(1) |
GRW(1) |
GRW(1) |
xR(1) |
y0(1) |
| GG(2) |
GG(2) |
P(2) |
x(2) |
GRW(2) |
GRW(2) |
xR(2) |
y0(2) |
| … |
… |
… |
… |
… |
… |
… |
… |
| метанол |
GWM |
xM |
y0M |
||||
| у/в. |
GG0 |
P1N |
1,0000 |
газ |
GWM |
xG |
1,0000 |
| метанол |
GM |
PM |
- |
МТБЭ |
GE |
xE |
- |
| вода |
GW |
PW |
- |
||||
| сырье |
SP |
1,0000 |
- |
||||
| Флегма |
|||||||
| GF(1) |
GF(1) |
y0(1) |
|||||
| GF(2) |
GF(2) |
y0(2) |
|||||
| … |
… |
… |
|||||
| итого |
GF |
1,0000 |
|||||
| Всего |
G0R |
- |
Всего |
G0R |
- |
- |
|
4. МАТЕРИАЛЬНЫЙ БАЛАНС ПРОМЫВНОЙ КОЛОННЫ И КОЛОННЫ РЕГЕНЕРАЦИИ МЕТАНОЛА
В технологической схеме предусматривается промывка отработанной у/в-метанольной фракции водой для извлечения содержащегося в ней метанола. Расчет проводится с применением программы на ЭВМ (программа 5). Принцип расчета заключается в следующем. На промывку поступает у/в.- метанольная фракция, количество которой ( GRO , кг/ч) и состав ( YO ( I ), YOM , доли масс.) получены при работе с программой 2.
С учетом соотношения вода : у/в.- метанольная фракция ( DW ) количество воды, подаваемой в промывную колонну, составляет:
GW = GRO*YOM, кг/ч. (18)
Отсюда количество водного метанола, выводимого через низ промывной колонны, составляет:
GK = GK + GRO*YOM, кг/ч. (19)
Количество у/в. фракции, выходящей через верх колонны, составляет:
G R = S GRO*YO(I), кг/ч, (20)
или G R = GRO*(1 - YOM), кг/ч, (21)
Отсюда вычисляется состав отработанной у/в. фракции (доли масс.), который следует сравнить с результатами, полученными в результате расчетов, проведенных по программе 1.
Состав водного метанола (доли масс.) определяется исходя из отношений:
YW
=
GW
/
GK
и YM
=
. (22)
Исходя из состава водного метанола, выводимого из промывной колонны, составляется материальный баланс регенерации метанола. Потери компонентов смеси в расчете не учитываются.
5. СВОДНЫЙ МАТЕРИАЛЬНЫЙ БАЛАНС УСТАНОВКИ ПРОИЗВОДСТВА МТБЭ
При составлении сводного материального баланса установки, в которой не применяется рециркуляция отработанной у/в. фракции, в табл.2 вносятся данные, полученные в расчетах в разделах 3 и 4. Следует при этом учесть, что расход свежего метанола определяется как разность между количествами его, поступающего в реакционный блок и возвращаемого в процесс после регенерации (см. поз. 27).
При использовании в технологической схеме рециркуляции отработанной у/в. фракции следует произвести предварительные расчеты.
Количество свежей у/в. фракции, поступающей на установку, составляет:
GGS = GGO / (1 + z), кг / ч . (23)
Количества компонентов свежего потока у/в. фракции:
GS ( I ) = GGS * y ( I ), кг / ч . (24)
Количество циркулирующей у/в. фракции составляет:
GGZ = GGO – GGS, кг/ч. (25)
Количество свежего метанола, поступающего на установку, составляет
GMS = GM – GMR, кг/ч. (26)
Количество отработанной у/в. фракции, уходящей с установки, составляет:
GOG = GR – GGZ, кг/ч. (27)
Количества компонентов отработанной углеводородной фракции, уходящей с установки:
GO ( I ) = GOG * yz ( I ), кг / ч . (28)
Общий приход на установку:
GSS = GGS + GMS + GW, кг/ч. (29)
Общий расход с установки:
GSR = GOG + GE, кг / ч . (30)
Полученные результаты расчета заносятся в табл. 2.
Расходные показатели процесса производства МТБЭ составляют:
- по у/в. фракции:
URG =
,
кг/т МТБЭ (31)
- по метанолу:
URG =
,
кг
/
т
МТБЭ
(32)
Таблица 2.
| Приход |
Расход |
||||||
| компонент |
кг/ч |
доли масс. |
компонент |
кг/ч |
доли масс. |
||
| на сырье |
на у/в. фракцию |
на сырье |
на у/в. фракцию |
||||
| свежая у/в. фракция |
отработанная у/в. фракция |
||||||
| изобутилен GS(1) |
изобутилен GO(1) |
||||||
| н- бутилен GS(2) |
н- бутилен GO(2) |
||||||
| изобутан GS(3) |
изобутан GO(3) |
||||||
| н- бутан GS(4) |
н - бутан GO(4) |
||||||
| Итого |
GGS |
1,0000 |
Итого |
G О G |
1,0000 |
||
| метанол |
GMS |
МТБЭ |
GE |
||||
| вода |
GW |
||||||
| Всего |
GGS |
1,0000 - |
Всего |
GSR |
1,0000 - |
||
Таблица 3 .
Варианты исходных данных для расчета установки производства МТБЭ
| Показатели процесса |
Условные обозначения |
Номер варианта |
|||||||
| 1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
||||
| 1. Производительность по МТБЭ, тыс. т/год |
40 |
45 |
50 |
55 |
60 |
65 |
|||
| 2. Число часов работы в году, ч |
7800 |
7848 |
7920 |
7968 |
7848 |
7920 |
|||
| 3. Состав целевого продукта, доли масс. |
|||||||||
| - метилтретбутиловый эфир |
0,983 |
0,978 |
0,980 |
0,975 |
0,982 |
0,980 |
|||
| - трет. бутанол |
0,005 |
0,006 |
0,006 |
0,006 |
0,004 |
0,007 |
|||
| - диизобутилен |
0,007 |
0,008 |
0,006 |
0,009 |
0,009 |
0,006 |
|||
| - метанол |
0,005 |
0,008 |
0,008 |
0,010 |
0,005 |
0,007 |
|||
| 4. Состав свежей у/в. фракции, доли масс. |
|||||||||
| - изобутилен |
0,432 |
0,328 |
0,285 |
0,180 |
0,200 |
0,305 |
|||
| - н- бутилен |
0,268 |
0,302 |
0,375 |
0,420 |
0,355 |
0,340 |
|||
| - изобутан |
0,095 |
0,170 |
0,145 |
0,225 |
0,235 |
0,165 |
|||
| - н- бутан |
0,205 |
0,200 |
0,195 |
0,175 |
0,210 |
0,190 |
|||
| 5. Содержание изобутилена в отходящей с установки у/в. фракции, доли масс., не более |
0,005 |
0,004 |
0,005 |
0,006 |
0,006 |
0,004 |
|||
| 6. Конверсия изобутилена, доли |
0,970 |
0,960 |
0,965 |
0,980 |
0,985 |
0,975 |
|||
| 7. Температура реакции, К |
70 |
70 |
70 |
70 |
70 |
70 |
|||
| 8. Соотношение метанол:изобутилен на входе в реакционный блок, моль |
1,05 |
1,10 |
1,07 |
1,08 |
1,06 |
1,09 |
|||
| 9. Соотношение вода:у/в.- метанольная фракция в промывной колонне |
0,25 |
0,30 |
0,28 |
0,25 |
0,30 |
0,35 |
|||
ЛИТЕРАТУРА
1. Белов П.С., Крылов И.Ф. Методические указания по оформлению курсовых и дипломных проектов. - М.: Химия, 1985, - 60 с.
2. Белов П.С., Крылов И.Ф., Тонконогов Б.П. Методические указания по выполнению графической части курсовых и дипломных проектов. – М.: МИНГ, 1987. - 70 с.
3. Основные процессы и аппараты химической технологии. Пособие по проектированию. Под ред. Ю.И. Дытнерского. - М.: Химия, 1983. - 272 с.
4. Адельсон С.В., Вишнякова Т.П., Паушкин Я.М. Технология нефтехимического синтеза. - М.: Химия, - 1985. - 337 с.
5. Переработка нефти и нефтехимия. Экспресс-информация ЦНИИТЭнефте-хим. - М., 1987, № 30, с. 19.
6. Переработка нефти и нефтехимия//Экспресс-информация ЦНИИТЭнефте-хим. - М., 1987.- № 19. - с.27.
7. Минскер К.С., Сангалов Ю.А. Изобутилен и его полимеры. - М.: Химия, 1986. - 224 с.
8. Чаплин Д.Н. и др. Выделение изобутилена и изоамиленов из углеводородных фракций//ЦНИИТЭнефтехим, Тематический обзор. Сер. Промышленность синтетического каучука.- М., 1981. - 35 с.
9. Иванов В.Н., Ерохов В.И. Экономия топлива на автомобильном
транспорте. - М.: Транспорт, 1984. - 302 с.
10. Казанская А.С., Скобло В.А. Расчеты химических равновесий. Сб. примеров и задач. - М.: Высшая школа, 1974. - 288 с.
11. Адельсон С.В., Белов П.С. Примеры и задачи по технологии нефтехимического синтеза. Учебное пособие для вузов. - М.: Химия, 1987. - 192 с.
12. Васильев И.А., Петров В.М. Термодинамические свойства кислородсодержащих органических соединений. - М.: Химия, 1984. - 240 с.
13. Варгафтик Н.Б. Справочник по теплофизическим свойствам газов и жидкостей. - М.: Наука, 1972. - 720 с.
14. Вукалова М.П., Ривкин С.Л., Александров А.А. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара. - М.: Изд-во стандартов, 1969. – 408с.