Методические указания тепловой расчет и выбор вспомогательного оборудования компрессионной холодильной установки к выполнению курсового проекта «расчет технологической схемы компрессионной холодильной

СОДЕРЖАНИЕ: «Расчет технологической схемы компрессионной холодильной станции» (для студентов специальности 090510 – Теплоэнергетика дневной и заочной формы обучения) /Сост.: Соловьев А. А. – Мариуполь: пгту, 2004. –26 c

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ

ПРИАЗОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

СОЛОВЬЕВ А.А.

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ И ВЫБОР ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО

ОБОРУДОВАНИЯ КОМПРЕССИОННОЙ

ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ

к выполнению курсового проекта

«РАСЧЕТ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ СХЕМЫ

КОМПРЕССИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ СТАНЦИИ»

(для студентов специальности 7.090510 – Теплоэнергетика

дневной и заочной формы обучения)

МАРИУПОЛЬ 2004

УДК 621. 51 (077)

Методические указания «Тепловой расчет и выбор вспомогательного оборудования компрессионной холодильной установки» к выполнению курсового проекта «Расчет технологической схемы компрессионной холодильной станции» (для студентов специальности 7.090510 – Теплоэнергетика дневной и заочной формы обучения) /Сост.: Соловьев А.А. – Мариуполь: ПГТУ, 2004. –26 c.

Изложены краткие сведения по выбору вспомогательного оборудования компрессионной холодильной станции. Дана методика и рекомендации по расчету и выбору теплообменных аппаратов схемы холодильной установки и системы оборотного водоснабжения. Приведены необходимые материалы и справочные таблицы для выбора стандартного вспомогательного оборудования. Имеется список необходимой литературы.

Составитель: А.А. Соловьев, доц.

Рецензент В.М. Житаренко, ст. преп.

Отв. за выпуск: В.Н.Евченко, доц.

1 РАСЧЕТ И ВЫБОР ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ

КОМРЕССИОННОЙ УСТАНОВКИ

1.1 Испарители

Выбор испарителей определяется принятой системой охлаждения. В промышленных компрессионных холодильных установках наиболее широко используются испарители с промежуточным холодоносителем (рассол, вода), которые бывают закрытого (кожухотрубные) и открытого (панельные) типов. Для рассматриваемой в курсовой работе схемы холодильной станции обычно рекомендуются кожухотрубные рассольные испарители типов ИТГ и ИКТ.

Площадь теплопередающие и поверхности испарителя определяют из уравнения теплопередачи

(1.1)

где - тепловой поток в испарителе, определенный тепловым расчетом, (), Вт;

- коэффициент теплопередачи испарителя, ;

- средняя разность температур между холодоносителем и кипящим хладагентом.

Средняя разность температур для машин, работающих на амми­аке, обычно составляет 5-6 0 С, на хладонах в аппаратах с кипени­ем хладагента внутри труб 8-10 0 С. Для ориентировочных расчетов можно принимать следующие значения удельного теплового пото­ка, Вт/м2 , :

Испарители для аммиака:

- кожухотрубные = 3500 Вт/м2

- панельные = 2300-3500 Вт/м2

Испарители для хладона –22:

- кожухотрубный с трубами

- накатанными медными = 4700-6400 Вт/м2

- гладкими стальными = 2300-4700 Вт/м2

По рассчитанной величине площади теплообмена подбирают один

или несколько испарителей (Приложения 1, 2).

В качестве холодоносителя наиболее широко применяется вод­ный раствор хлористого кальция, основные физические свойства ко­торого приведены в Приложении 3.

Расход холодоносителя определяют по формуле

, (1.2)

где - расход холодоносителя, м3 /с;

- удельная теплоемкость холодоносителя при средней рабо­чей температуре, кДж/(кгК);

- плотность рассола, кг/м3 ;

- разность температур рассола на входе и выходе из испа­рителя, К.

Величина принимается в зависимости от вида охлаждае­мых аппаратов (в °С):

батареи и воздухоохладители 2-3

технологические аппараты 4-6

По расходу холодоносителя подбирают насосы с учетом резер­ва и необходимого напора (Приложения 4, 5). Целесообразно выби­рать два рабочих насоса половинной производительности каждый и один резервный.

1.2 Конденсаторы

Конденсаторы подбирают по действительному тепловому потоку, определенному при тепловом расчете компрессора. Тип конденсато­ра выбирают в зависимости от назначения установки, условий водоснабжения и качества воды с учетом климатологических данных. В большинстве случаев для крупных и средних установок, работа­ющих на аммиаке и хладонах, применяют конденсаторы с водяным ох­лаждением - горизонтальные кожухотрубные. Такие конденсаторы целесообразно использовать при наличии оборотного водоснабжения. В случае прямоточной системы водоснабжения из естественных водо­емов на крупных холодильных установках, работающих на аммиаке, обычно используют вертикальные кожухотрубные конденсаторы.

Расчет конденсатора сводится к определению площади теплопередающей поверхности, по которой подбирают один или несколько конденсаторов с суммарной площадью поверхности, равной расчетной. Затем рассчитывают расход воды и производят подбор насосов.

Площадь теплообмена конденсатора

, (2.3)

где - суммарный тепловой поток в конденсаторе от всех компрес­соров, определенный при тепловом расчете компрессора, Вт;

- коэффициент теплопередачи в конденсаторе, Вт/(м2 К);

- средний температурный напор между конденсирующимися

хладагентом и охлаждающей водой, К.

Коэффициенты теплопередачи в конденсаторах (в Вт/м2 К) можно принять по рекомендациям:

Конденсаторы кожухотрубные:

горизонтальные для аммиака 700-1000

вертикальные для аммиака 800

горизонтальные для хладонов 700

По рассчитанной площади поверхности подбирают конденсатор со­ответствующего типа (Приложения 6, 7).

Расход охлаждающей воды, поступающей в конденсатор, находят по формуле

, (1.4)

где - удельная теплоемкость воды, кДж/(кгК);

- плотность воды, кг/м3 ;

- подогрев воды в конденсаторе, К.

По расходу воды с учетом необходимого напора подбирают на­сос или несколько насосов необходимой производительности (Приложения 4, 5). Обязательно предусматривается резервный насос.

1.3 Приборы охлаждения

Приборы охлаждения (камерное оборудование) подбирают в со­ответствии с принятым способом охлаждения. В камерах холодильной обработки и хранения продуктов используются батареи и воздухоохладители. Охлаждающие приборы бывают непосредственного охлаждения и рассольного. При рассольном охлаждении широко используются батареи из оребренных или гладких труб. На крупных холодильниках применяют потолочные, пристенные, а также панельные ба­тареи.

Гладкотрубные батареи изготавливают из труб диаметром 57х3,5 мм, шагом от 180 до 300 мм. Батареи из оребренных труб из­готавливают из труб диаметром 36x2,5 мм со спиральной навивкой из стальной ленты толщиной 0,8-1,0 мм в шириной 45 мм. Секции охлаждающих батарей изготавливаются шести типов:

СК - стальные оребренные одноколлекторные;

СЗГ - змеевиковые головные;

СЗХ - змеевиковые хвостовые;

СС - средние;

СЗ - змеевиковые;

С2К - двухколлекторные.

Из секций можно собирать батареи практически любой длины и поверхности. Площадь теплообменной поверхности батарей определя­ют по формуле

, (1.5)

где - суммарная нагрузка на камерное оборудование, определя­емая тепловым расчетом (в курсовом задании эта вели­чина может быть задана (), Вт;

k - коэффициент теплопередачи прибора охлаждения, Вт/(м2 К);

D t - разность температур между воздухом в камере и средней

температурой холодоносителя при рассольном охлаждении, К.

Коэффициенты теплопередачи для батарей можно принять по ре­комендациям (Вт/м2 К):

Гладкотрубные батареи Температура воздуха в камере, 0 С

0 -20

- потолочные 9 ,8 7

- пристенные 9 ,8-14 7-9 ,9

Оребренные батареи Температура воздуха в камере, 0 С

0 -20

-потолочные

- однорядные 5,9-5,1 4,7-4,2

- двухрядные 5,6-4,8 4,4-4,0

- пристенные

4 трубы по высоте 4,7-4,1 3,6-3,3

8 труб по высоте 4,3-3,7 3,4-3,0

Большие значения коэффициентов относятся к батареям с ша­гом ребер 30 мм, меньшие - с шагом ребер 20 мм. По рассчитанной площади теплообмена подбирают секции и составляют из них батареи (Приложения 8, 9). Минимальное количество секции - две; го­ловная и хвостовая, если батарея змеевиковая, или обе коллектор­ные. Между этими секциями могут быть вварены средние, ко­личество которых зависит от длины камеры.

1.4 Переохладители

Для уменьшения потерь при дросселировании жидкого хладаген­та необходимо понизить его температуру перед регулирующим венти­лем. Для этого обычно используют водяные противоточные пароохла­дители, включаемые в схему после линейного ресивера. Переохлади­тели следует включать в схему, когда температура воды, поступа­ющей на восполнение потерь в оборотной системе водоснабжения, ниже температуры воды, поступающей в конденсатор. В схемах с ис­парительным и воздушным конденсатором переохладитель не предусматривается. Расчет переохладителя сводится к определению пот­ребной площади теплообмена по формуле

, (1.6)

где Qпо - тепловой поток в переохладителя , Вт;

k - коэффициент теплопередачи переохладителя, Вт/(м2 К). По рекомендациям = 465- 700 Вт/(м2 К);

D t - средний температурный напор между хладагентом и водой,°С.

Тепловой поток в переохладителе для одноступенчатой машины рассчитывается по формуле

, (1.7)

Переохладитель подбирают по суммарному тепловому потоку для всех машин холодильной станции. Расход воды на переохладитель определяется по формуле

, (1.8)

где D tпо - нагрев воды в переохладителе.

Свежая вода подается на переохладитель, а затем обычно до­бавляется к оборотной или используется для охлаждении других объектов (конденсатор, компрессор). Технические характеристики противоточных переохладителей приведены в Приложение 10.

2 ВЫБОР ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ.

2.1 Ресиверы

В схему холодильной установки в зависимости от системы охлаждения могут быть включены циркуляционные, линей­ные, дренажные и защитные ресиверы. Правильный выбор вместимос­ти ресиверов обеспечивает безопасность работы системы. Так линей­ные ресиверы типа РВ применятся для разгрузки теплообменной по­верхности конденсаторов от жидкого аммиака и обеспечения его рав­номерного поступления к регулирующему вентилю. Технические харак­теристики линейных ресиверов типа РВ и их габаритные размеры приведены в Приложениях 11, 12.

Расчет и подбор всех типов ресиверов заключается в опреде­лении необходимой вместимости сосуда для данной холодильной ус­тановки. Подбор линейных ресиверов зависит от способа подачи жидкого хладагента в систему охлаждения. Для насосно-циркуляционной системы с верхней подачей жидкого аммиака вместимость ли­нейного ресивера должна составлять не менее 30% вместимости сис­темы охлаждения. Для насосно-циркуляционной системы с нижней подачей жидкого аммиака и безнасосной системы вместимость линейно­го ресивера должна составлять не менее 60% вместимости системы охлаждения. Для всех систем сверх указанных объемов расчетная вместимость ресивера должна быть увеличена на 20%.

Вместимость линейных ресиверов для систем с нижней подачей аммиака и для безнасосных систем можно определить по формуле

, (2.1)

где V с - вместимость системы охлаждения;

0,5 - коэффициент, учитывающий норму заполнения ресивера при

эксплуатации, (50% от объема).

Вместимость системы охлаждения складывается из вместимости батарей, воздухоохладителей и сливных трубопроводов. Все ресиве­ры снабжаются предохранительными клапанами, манометрами или мановакуумметрами, запорными вентилями и указателями уровня.

2.2 Маслоотделители

Маслоотделители предназначены для улавливания масла, уноси­мого хладагентом из компрессора. Наиболее эффективно масло отделяется в аппаратах с охлаждением. Охлаждение может осуществляться водой (аппараты типа МСВ) или жидким аммиаком (барботажные аппараты типа 0ММ). Наиболее современными являются маслоотделители циклонного типа. Подбор маслоотделителей производится по диаметру нагнетательного патрубка компрессора. Цифра в обозначении маслоотделителя (например, 125 ОММ) соответствует диаметру нагнетательного патрубка. Маслоотделители типа ОММ представ­лены в Приложении 13, технические характеристики и габаритные раз­меры в Приложении 14.

2 .3 Маслосборники

Маслосборники предназначены для перепуска в них масла из ап­паратов и последующего удаления его из системы при низком давле­нии. Они позволяют уменьшить потери хладагента и обеспечить бе­зопасность обслуживания. Перед выпуском масла аппарат отключают от линии высокого давления и подключают к всасывающей линии перед отделителем жидкости. Маслособиратель представляет собой сварной вертикальный цилиндрический сосуд, предназначенный для работы при давлении не более 1,8 МПа, в диапазоне температур от -40°С до + 150°С. Количество маслособирателей, включенных в схему, опреде­ляется числом и размерами обслуживаемых аппаратов. На крупных ус­тановках целесообразно иметь один маслособиратель на каждую испа­рительную систему. Маслосборник типа СМ представлен в Приложении 15, технические характеристики и размеры - в Приложении 16.

3 ВЫБОР И РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОБОРОТНОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ

При проектировании холодильной станции необходимо выбрать систему водоснабжения. Наиболее широко используется система обо­ротного водоснабжения с вентиляторными градирнями. Брызгальные бассейны, ввиду их малой тепловой эффективности, используются значи­тельно реже. Схема оборотного водоснабжения с вентиляторной гра­дирней приведена на рисунке.

Тепло конденсации в градирне отдается воздуху, проходя­щему через градирню (большая часть - за счет испарения воды, а меньшая - вследствие разности температур между водой и воздухом). В результате теплообмена с разбрызгиваемой водой энтальпия возду­ха увеличивается с ів1 до ів2 . Уравнение теплового баланса будет иметь вид

Q к = Gвд (tвд1 – tвд2 )Cвд r вд = Lв r в (iв2 –iв1 ), (3.1)

где Q к - тепло конденсации, кВт;

Gвд - количество циркулирующей воды, м3 /с;

tвд2 , tвд1 - температура воды на входе и выходе из градирни, °С;

Lв - производительность вентилятора градирни, м3 /с;

r в - плотность воздуха, кг/м3 .

В формуле не учтено тепло, уносимое из градирни с испарившейся водой и мелкими каплями. Унос воды из градирни относитель­но небольшой (3-10% от количества воды, циркулирующей в систе­ме), однако в схеме предусмотрена подпитка от сети водопровода для компенсации этого уноса.

Количество циркулирующей воды Gвд определяемся при расчете конденсатора (Gвд = V вд ). Охлаждение воды в вентиляторных градирнях обычно находится в пределах Dtвд = 3,5-4,5°С. Температура воды на выходе из градирни tвд1 зависит от совершенства конструкции градирни и температуры воздуха по мокрому термометру. В реальной градирне вода охлаждается до температуры несколько более высокой (на 3-4°С), чем температура мокрого термометра tв1м .

I – градирня; II – конденсатор холодильной машины; III – центробежный насос; 1-8 – запорные вентили; 9 – манометр; 10 – расходомер; 11 – водорегулирующий вентиль.

Рисунок1 – Схема оборотного водоснабжения с применением градирни

Отношение действительного охлаждения воды к теоретически воз­можному называют коэффициентом эффективности градирни h

, (3.2)

Выбор градирни обычно производят по требуемой площади попе­речного сечения (в м2 ), определяемую по формуле

, (3.3)

где qF - удельная тепловая нагрузка.

Для вентиляторных градирен характеристики обычно следующие:

qF = 4050 кВт/м2 ;

qF h =0,750,85.

Задаваясь величиной охлаждения воды в градирне и ее эффек­тивностью, можно вычислить температуру воды на выходе из градирни и на входе в нее:

, (3.4)

, (3.5)

По рассчитанной величине площади поперечного сечения градирни выбирают типоразмер одной или нескольких градирен (Приложение 17).

ПЕРЕЧЕНЬ ИСТОЧНИКОВ

1. Мальгина Е.В., Мальгин Ю.В. Холодильные машины и установки – М.: Пищ. промышленность, 1973. – 608 с.

2. Свердлов Г.З., Явнель Б.К. Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок и систем кондиционирования воздуха. – М.: Пищ. промышленность, 1978. – 264 с.

3. Холодильные машины: Справочник. – М.: Легкая и пищевая промышленность, 1982. – 223 с.

4. Чумак И.Г., Никульшина Д.Г. Холодильные установки. Проектирование: Учебное пособие для вузов. – К.: Вища школа. Головное издательство, 1988. – 280 с.

5. Методические указания к выполнению курсового проекта «Расчет технологической схемы компрессионной холодильной станции» (для студентов специальности 10.07)/Сост. А.А. Соловьев. – Мариуполь: ПГТУ, 2003.


ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Рисунок 2 - Кожухотрубчатый испаритель: 1 – мановакууметр; 2 – клапан предохранительный.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Типоразмеры горизонтальных кожухотрубчатых испарителей типа ИТГ.

Испаритель

Площадь поверхности теплообмена, м2

Размеры, мм

Количество труб, i

Количество ходов, z

Штуцера (условные проходы)

Dвн

L

B

H

d

d1

d2

d3

d4

ИТГ-40

42,7

500

4510

820

1286

144

8

80

25

25

80

32

ИТГ50

48,5

600

3560

895

1470

214

8

80

25

25

100

40

ИТГ-63

65,0

600

4560

895

1470

214

8

80

25

25

100

40

ИТГ-80

81,5

600

5560

895

1470

214

8

80

25

25

125

40

ИТГ-125

124,0

800

4650

1145

1800

386

8

125

25

25

150

50

ИТГ-160

155,0

800

5650

1145

1800

386

8

125

25

25

150

50

ИТГ-200

194,0

1000

4780

1315

2062

616

8

150

40

40

200

70

ИТГ-250

242,0

1000

5780

1315

2062

616

8

150

40

40

200

70

ИТГ-315

315,0

1200

5890

1550

2520

870

4

200

40

40

250

70

Окончание таблицы

Испаритель

Установочные размеры, мм

Вместимость пространства, м3

Масса, кг

D1

D2

l1

l2

l3

l4

l5

h1

h2

h3

h5

межтрубного

трубного

ИТГ-40

273

219

65

590

3990

1990

1720

165

758

310

120

0,50

0,22

1557

ИТГ-50

325

273

90

690

2990

1490

1220

190

893

310

160

0,52

0,27

1663

ИТГ-63

325

273

90

690

3990

1990

1620

190

893

310

160

0,70

0,34

2086

ИТГ-80

325

273

90

690

4990

2590

2590

190

893

310

160

0,885

0,41

2509

ИТГ-125

426

325

100

890

3990

1990

1624

250

1113

400

235

1,14

0,64

3542

ИТГ-160

426

325

100

890

4990

2590

2521

250

1113

400

235

1,58

0,76

4252

ИТГ-200

426

325

130

1090

3990

1990

1630

320

1284

480

300

2,10

1,10

5516

ИТГ-250

426

325

130

1090

4990

2590

2530

320

1284

480

300

2,64

1,26

6853

ИТГ-315

516

325

170

1295

4990

2590

2530

375

1560

600

380

3,80

1,86

9808
ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Свойства водного раствора хлористого кальция

Плотность при 15 о С, кг/л

Содержание соли в растворе, %

Температура замерзания, о С

Удельная теплоемкость в кДж/(кг•К) при tр , о С

0

-10

-20

-30

-40

1,00

0,1

0

4,2

-

-

-

-

1,05

5,9

-3,0

3,83

-

-

-

-

1,10

11,5

-7,1

3,5

-

-

-

-

1,15

16,8

-12,7

3,22

3,2

-

-

-

1,16

17,8

-14,2

3,17

3,15

-

-

1,17

18,9

-15,7

3,13

3,11

-

-

-

1,18

19,9

-17,4

3,09

3,06

-

-

-

1,19

20,9

-19,2

3,04

3,02

-

-

-

1,20

21,9

-21,2

3,00

2,98

2,95

-

-

1,21

22,8

-23,3

2,96

2,94

2,91

-

-

1,22

23,8

-25,7

2,93

2,91

2,88

-

-

1,23

24,7

-28,3

2,90

2,87

2,85

-

-

1,24

25,7

-31,2

2,87

2,84

2,82

2,79

-

1,25

26,6

-34,6

2,84

2,81

2,79

2,76

-

1,26

27,5

-38,6

2,81

2,78

2,76

2,73

-

1,27

28,4

-43,6

2,78

2,76

2,73

2,71

2,68

1,28

29,4

-50,1

2,76

2,73

2,71

2,68

2,65

1,286

29,9

-55,0

2,73

2,71

2,69

2,68

2,64

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Технические характеристики водяных насосов, выпускаемых Ереванским насосным заводом

Насос

Подача

м3 /ч

Полный

напор, кПа

Электродвигатель

Масса

насоса, кг

Марка

Мощность, кВт

1,5К-8/19

6,0

203

А02-21-2

1,5

16,3

11,0

174

14,0

140

1,5К-8/19а

5,0

160

А02-21-2

1,5

16,3

9,5

140

13,5

112

1,5К-8/19б

4,5

128

А02-12-2

1,1

12,5

9,0

114

13,0

88

2К-20/30

10,0

345

А02-32-2

4,0

31

20,0

308

30,0

240

2К-20/З0а

10,0

285

А02-31-2

3,0

26

20,0

252

30,0

200

2К-20/30б

10,0

220

А02-22-2

2,2

19,8

20,0

188

25,0

164

2К-20/18

11,0

210

А02-22-2

2,2

19,8

20,0

185

22,0

175

2К-20/18а

10,0

168

А02-21-2

1,5

16,3

17,0

150

21,0

132

2К-20/18б

10,0

130

А02-21-2

1,5

16,3

15,0

120

20,0

103

3К-45/30

30,0

348

А02-42-2

7,5

68

45,0

310

54,0

270

3К-45/30а

25,0

242

А02-41-2

5,5

56,5

35,0

225

45,0

195

4К-90/20

60,0

257

А02-42-2

7,5

68

80,0

228

100,0

189

4К-90/20а

50,0

207

А02-41-2

5,5

56,5

70,0

182

90,0

143
ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Технические характеристики водяных насосов, выпускаемых Катайским насосным заводом

Насос

Подача

м3 /ч

Полный

напор, кПа

Электродвигатель

Масса

насоса, кг

Марка

Мощность, кВт

4К-12

65

400

А02-62-2

17

165

90

340

112

275

4К-12а

61

325

А02-51-2

10

95

85

286

100

230

6К-8

122

365

А02-72-4

30

236

162

325

198

280

6К-8а

115

310

А02-71-4

22

208

140

286

184

240

6К-8б

106

280

А02-7-

22

208

140

220

170

180

6К-12

126

225

А02-61-4

13

143

162

200

182

175

6К-12а

108

180

А02-52-4

10

110

150

150

165

140

8К-12

220

330

А02-81-4

40

335

288

290

330

250

8К-12а

194

270

А02-72-4

30

236

250

240

300

200

8К-18

220

207

А02-71-4

22

208

288

175

330

150

8К-18а

200

175

А02-62-4

17

165

260

155

300

130

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

1 – клапан предохранительный;

2 – манометр

Рисунок 4 - Кожухотрубный горизонтальный конденсатор (КТГ-25-160)

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Типоразмеры конденсаторов КТГ

Конденсатор

Площадь поверхности теплообмена, м2

Размеры, мм

Количество труб, i

Количество ходов, z

Штуцера (условные проходы)

Dвн

L

B

H

d

d1

d2

d3

КГТ-25

26,5

500

2910

810

910

144

8

50

25

25

70

КГТ-32

31,8

500

3410

810

910

144

8

50

25

25

70

КТГ-40

42,7

500

4410

810

910

144

8

50

25

25

70

КГТ-50

48,5

600

3510

910

1000

214

8

70

25

25

80

КГТ-63

65,0

600

4510

910

1000

214

8

70

25

25

80

КГТ-80

81,5

600

5510

910

1000

214

8

80

25

25

100

КГТ-125

124,0

800

4650

1100

1230

385

8

80

32

25

125

КГТ-160

155,2

800

5650

1110

1230

386

8

80

32

25

125

КГТ-200

194,0

1000

4750

1330

1670

616

8

100

40

25

200

КГТ-250

242,0

1000

5750

1330

1670

616

8

100

40

25

200

КГТ-315

315,0

1200

5850

1520

1940

870

8

125

50

32

250
продолжение таблицы

Испаритель

Установочные размеры, мм

Вместимость пространства, м3

Масса, кг

l1

l2

l3

l4

l5

l6

h1

h2

h3

межтрубного

трубного

КГТ-25

400

650

1190

2490

210

590

160

365

200

0,32

0,15

986

КГТ-32

400

750

1490

2990

210

590

160

365

200

0,39

0,17

1143

КТГ-40

400

1000

1990

3990

210

596

160

365

200

0,52

0,19

1142

КГТ-50

400

750

1490

2990

260

690

165

415

290

0,53

0,25

1580

КГТ-63

400

1000

1990

3990

260

690

165

415

290

0,70

0,32

1997

КГТ-80

400

1200

2590

4990

260

690

165

415

290

0,89

0,40

2430

КГТ-125

404

1000

1990

3990

330

890

250

520

310

1,25

0,61

3443

КГТ-160

404

1200

2590

4990

330

890

250

520

310

1,58

0,72

4432

КГТ-200

2000

1000

1990

3990

380

1090

320

805

350

2,00

1,02

5520

КГТ-250

2500

1200

2590

4990

380

1090

320

805

350

2,50

1,23

6650

КГТ-315

2500

1200

2590

4990

430

1295

375

970

400

3,50

1,77

9360

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

а – одноколлекторная типа СК; б – змеевиковая головная типа СЗГ; в – змеевиковая хвостовая типа СЗХ; г – средняя типа СС; 1 – труба; 2 – лента; 3 – коллектор; 4 – уголок; 5 – калач.

Рисунок 4 - Секции стальные оребренные охлаждающих батарей по ГОСТ – 17645 – 78:

ПРИЛОЖЕНИЕ 9

Характеристика секций

Тип секций

L

L1

l

H

n

n1

Площадь поверхности охлаждения, м2

Масса, кг

t1 = 20

t1 = 30

t1 = 20

t1 = 30

СК

2750

2600

750

1000

3

-

20,7

14,3

108,9

83,9

1500

5

31,0

21,5

163,6

126,1

СЗГ

2750

2525

750

1000

3

-

19,9

13,7

104,4

80,4

1500

5

29,8

20,5

157,5

120,5

СЗХ

2750

2525

750

1000

3

-

19,9

13,7

105,2

81,2

1500

5

29,8

20,5

158,3

121,3

СС

3000

2900

750

1000

3

1

22,8

15,7

117,1

90,0

1500

5

34,2

23,6

176,7

134,9

4500

4400

750

1000

3

2

34,5

23,8

178,2

135,7

1500

5

51,8

35,7

267,2

203,7

6000

5900

750

1000

3

3

46,3

31,9

238,3

181,7

1500

5

69,5

47,9

357,4

272,4

Примечание: 1. Расстояние между трубами для всех секций 250 мм.

2. Секции змеевиковые СЗ и двухколлекторные С2К выпускаются длиной 2000 и 4500 мм.

ПРИЛОЖЕНИЕ 10

Техническая характеристика противоточных переохладителей

Переохладитель

Площадь поверхности охлаждения, м2

Число секций

Число труб в секции

Размеры, мм

высота

общая длинна

длинна между крайними трубами

6ПП

5,85

1

12

1300

5200

803

8ПП

7,8

1

16

1690

5200

1095

12ПП

11,7

2

12

1700

5350

803

16ПП

15,6

2

16

2010

5350

1095

ПРИЛОЖЕНИЕ 11

1 – манометр; 2 – клапан; 3 – вентиль спуска масла Dу 10.

Рисунок 5 - Линейный ресивер типа РВ

ПРИЛОЖЕНИЕ 12

Техническая характеристика и основные размеры ресиверов типа РВ

Ресивер

Объем, м3

Размеры, мм

Масса, кг

DS

L

l1

l2

l3

l4

l5

l6

l7

H

d

d1

0,4РВ

0,4

5008

2560

1956

1000

475

200

400

556

600

980

20

300

0,75РВ

0,75

6008

3190

2485

1150

700

235

300

935

950

1150

32

25

430

1,5РВ

1,5

8008

3790

2970

1650

650

300

1200

1170

1370

50

700

2,5РВ

2,5

8008

5790

4970

2900

1000

400

2170

2200

1035

3,5РВ

3,5

100010

4890

3960

2600

950

450

1810

1550

1580

70

1455

5РВ

5

120012

5480

4455

2900

800

450

1900

1950

1800

32

2225

ПРИЛОЖЕНИЕ 13

Рисунок 6 - Маслоотделитель типа 300 – ОММ

ПРИЛОЖЕНИЕ 14

Рисунок 7 - Маслосборник типа СМ


ПРИЛОЖЕНИЕ 15

Технические характеристики и габаритные размеры маслоотделителей типа ОММ

Маслоотделитель

Объем, м3

Размеры, мм

DS

D1

C

c1

c2

c3

H

h1

h2

h3

h4

50 ОММ

0,050

2738

375

475

-

110

80

1535

1175

610

700

125

80 ОММ

0,078

3259

425

525

-

110

80

1765

1275

605

700

110

100 ОММ

0,174

42610

450

605

100

125

100

1850

1490

680

750

30

125 ОММ

0,320

5008

580

715

110

125

100

2125

1740

785

880

125

150 ОММ

0,780

6008

700

850

125

150

100

2650

2150

750

810

50

200 ОММ

0,830

7008

750

925

150

200

100

2750

2145

830

980

110

300 ОММ

3,670

120012

1300

1845

200

200

120

3980

3310

1040

1520

120

Продолжение таблицы

Маслоотделитель

Размеры, мм

Масса, кг

Условный проход штуцеров и люка, мм

А

В

Б

М

Х1

Ч1

Я

в1

в2

в

вход паров хладагента

вход жидкого хладагента

спуск пара

штуцер для присоединения предохранительного клапана

штуцер для присоединения манометра

Люк

50 ОММ

120

100

40

87

50

20

10

-

10

-

80 ОММ

120

100

40

125

80

20

10

-

10

-

100 ОММ

120

100

40

223

100

25

10

15

10

-

125 ОММ

190

160

50

275

125

25

10

15

10

-

150 ОММ

190

160

50

359

150

25

10

15

10

-

200 ОММ

190

160

50

520

200

25

10

15

10

-

300 ОММ

190

160

50

2060

300

32

15

25

10

400

ПРИЛОЖЕНИЕ 16

Технические характеристики и габаритные размеры маслоотстойников типа СМ

Маслоотделитель

Объем, м2

Размеры, мм

Масса, кг

Условный проход штуцеров, мм

DS

C

H

h1

h2

h3

h4

d

d1

d2

Х

М

М

присоединения к всасывающей линии компрессора

спуск масла

вход масла

150 СМ

0,008

1594,5

600

770

665

430

180

465

140

150

14

18,5

10

10

10

300 СМ

0,07

3259

765

1270

1165

890

205

925

260

260

18

92,0

10

10

10

ПРИЛОЖЕНИЕ 17

Характеристика градирни

Технические данные

Марки градирни

ГПВ-20М

ГПВ-40М

ГПВ-80

ГПВ-160

ГПВ-320

Количество циркулирующей воды1 , 10 м3 /с

1,11

2,22

4,44

8,88

17,76

Охлаждение воды, о С

5

5

5

5

5

Производительность по воздуху, м3 /с

1,11

2,22

4,44

8,88

17,76

Диаметр крыльчатки осевого вентилятора 06-300, мм

630

800

100

1250

1250 (2шт)

Частота вращения, с-1

23,3

15,9

15,9

12,0

12,0

Площадь поперечного сечения градирни, м2

0,44

0,96

1,88

3,92

6,50

Размеры градирни в плане, мм:

основание

846846

11781178

15801580

22122244

22123540

корпус

660736

9901066

13201420

20802080

20803405

Высота градирни

1600

1780

2200

2520

2485

Масса, кг

232

328

669

1264

2006

1 Расход свежей воды составляет 10 % от количества циркулирующей воды

Скачать архив с текстом документа