Проектирование железобетонных конструкций многоэтажного здания

СОДЕРЖАНИЕ: Расчет и конструирование монолитного ребристого перекрытия. Определение расчетных размеров монолитной железобетонной плиты перекрытия и второстепенной балки. Выбор площади сечения арматуры в плите. Геометрические размеры и опоры второстепенной балки.

Министерство образования и науки Украины

Одесская государственная академия строительства и архитектуры

Кафедра железобетонных и каменных конструкций

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовому проекту по предмету:

«Железобетонные и каменные конструкции»

на тему: «Проектирование железобетонных конструкций многоэтажного здания»

Одесса 2010

Оглавление

1. Сбор нагрузок

2. Расчёт и конструирование монолитного ребристого перекрытия

2.1 Расчёт монолитной железобетонной плиты перекрытия

2.2 Расчёт и конструирования второстепенной балки

3. Расчёт и конструирование монолитной железобетонной колоны

4. Расчёт и конструирование фундамента

1. Сбор нагрузок

Таблица 1

Нагрузка от веса конструкции совмещённой кровли на 1 м²

Вид нагрузки	Характер. значение нагрузки на кН/м²	Коэф. Надёжности по нагрузке, _fm	Предельно расчётное значение нагрузки, кН/м²
1. Рулонная кровля , 3слоя рубероида на битумной мастике	0,15	1,2	0,18
2. Цементно-песчаный раствор =30 мм, =18кН/м³	0,54	1,3	0,702
3. Утеплитель из пенобетона =20 мм, =5кН/м³	1	1,2	1,2
4. Пароизоляция 1 слой рубероида	0,05	1,2	0,06
5. Ж/б плита =70 мм, =25кН/м³	1,75	1,1	1,925
Суммарная постоянная нагрузка	gⁿ =3,49	-	g=4,07
6. Снеговая нагрузка	Pⁿ =0,88	1,14	p=1
Итого	р ⁿ + gⁿ =4.37	-	p+g=5 ,07

Таблица 2

Нагрузка от веса конструкции перекрытия на 1 м²

Вид нагрузки	Характер. значение нагрузки на кН/м²	Коэф. Надёжности по нагрузке, _fm	Предельно расчётное значение нагрузки, кН/м²
1. Керамическая плитка =10 мм, =19кН/м³	0,19	1,1	0,21
2. Цементо-песчаный раствор =20 мм, =18кН/м³	0,36	1,3	0,47
3. Звукоизоляция =30 мм, =18кН/м³	0,36	1,3	0,47
4. Ж/б плита =30 мм, =18кН/м³	1,75	1,1	1,925
Суммарная постоянная нагрузки	gⁿ =2,66	-	g=3,08
5. Временная полезная нагрузка	рⁿ =4	1,2	р=4,8
Итого	р ⁿ + gⁿ = 6,66	-	p+g= 7,88

2. Расчёт и конструирование монолитного ребристого перекрытия

2.1 Расчёт монолитной железобетонной плиты перекрытия

Определение расчётных пролётов

Для расчётов плиты условно выделим полосу шириной b= 100 см и рассмотрим её как многопролётную не разрезную балку. Опорами которой, является второстепенные балки. Для определения расчётных длин задаёмся размером второстепенной балки.

Высота h=()L_{вт. балк} =)6000 = 500…333 мм

принимаем h =450 мм.

Ширина b=)h_{вт.балк.} = )450 = 225… 150 мм

принимаем b= 180мм.

Плиты опёртые на стены на 120мм – это расстояние от края стены до конца заделки плиты.

Расчётные длины плиты:

Крайний расчёт пролёта плиты – это расстояние от грани второстепенной балки до 1/3 площади опирания .

Крайние L₁ =1800мм, L_0.1 = L₁ + = 1800 + = мм;

средний расчётный пролёт плиты – это расстояние в свету между гранями второстепенных балок.

среднее L₂ = L_0.2 -2 = 2000-2 = 1820 мм.

На рис. 1 изображена расчётная разбивка плиты перекрытия.

Рис. 1 Геометрические размеры и эпюра изгибающих моментов плиты

Вычисление расчётных усилий

Определяем изгибающий моменты в наиболее опасных сечениях плиты.

Момент в первом пролёте:

Момент в средних пролётах:

Момент на опоре С и В :

M^c _syp = -M_L ₂ = -1,63

Определение минимальной толщины плиты

Необходимой толщиной плиты задаёмся с экономических размышлений % армирования плиты в пределах =0,5-0,8 % применяем =0,8% по maх пролётном момента. M_max =M_L _, _ex =2,19 кН/м при b=100 см.

Полезная высота сечения плиты при

= *

где R_b =14.5 МПа - расчётное сопротивление бетона на сжатие ( для класса В-25);

R_s =365 МПа расчётное сопротивление арматуры при растяжении (для класса А 400С);

_b ₂ =0.9 – коэффициент условия работы бетона.

Используем таблицу коэффициентов для расчёта изгибающих элементов армированных одиночной арматурой, по величине находим соответствующие ему коэффициент _m =0,196

Определяем полезную расчётную высоту сечения плиты(min 6 см)

Полная высота плиты (округляем до 1 см)

h= h₀ +1.5=2,28+1,5=3,78 см применяем h= 6 см ;

Тогда рабочая толщина плиты h₀ =6-1,5=4,5 см.

Выбор площади сечения арматуры в плите показан ниже в таблице 3.

Подбор арматуры плиты перекрытия

Сечение	М, кН*см		Необходимая арматура	Необходимая арматура
Сечение	М, кН*см		Необходимая арматура	Количество и тип сеток	A_s _, , см²
Пр1	219	0,952			1,70
Оп В	228	0,955			1,70
Пр2	163	0,966			1,13
Оп С	163	0,966			1,13

1.2 Расчёт и конструирования второстепенной балки

Второстепенные балки монолитного ребристого перекрытия по своей статистической схеме представляет собой многопролётные неразрезные балки

Рис.2 Геометрические размеры и опоры усилий второстепенной балки.

Расчёт таких балок, выполняется так же как и для плит, учётом перераспределения в следствии пластических деформаций. Для вычисления пролётов второстепенных балок задаёмся размерами главноё балки:

высотой:

h_гл.б. =(1/10….1/16)l_гл.б. =(1/10….1/16)*600=60…37.5 см.

принимаем h_гл =50 см

считаем ширину b_гл.б =(1/2….1/3)h_гл.б =(1/2….1/3)*50=25…16 см.

принимаем =25 см.

Расчётные пролёты второстепенных балок

L_0.0 =6000 - 125 - 200 + =5760 мм

L_0.1 =6000-250 = 5750 мм

Расчёт нагрузки на 1 м погонный балки постоянная:

Постоянная нагрузка от плиты и пола:

q = 3.08 кН/м²

b = 2 м

q^пл =3,082= 6,16 кН/м

от собственного веса второстепенной балки :

q^вт.б. =( h_вт.б. –h_пл. ) b_вт.б _fm ₌ (0,45 – 0,06) 250,181,1= 1,9305 кН/м

где:

- удельный вес железобетона 25 кН/м³

b - ширина второстепенной балки

_fm – коэффициент надёжности по нагрузки 1,1

полезная нагрузка:

p^пол = р + b =42 =8 кН/м

полная расчётная нагрузка на 1 погонныё метр :

q = q^пол +p^пол = 8+8,0905 =16,095 кН/м

Вычисление расчётных усилий.

У статистических расчётов второстепенных балок с разными пролётами или такими, которые отличаются не более чем 20%, расчётные моменты определяют, используя метод гранитного равновесия.

Момент в первом пролёте:

M₁ = кН*м

Момент на опоре В:

Момент в средних пролётах и на опоре С :

M₂ = кН*м

М_с =- 33.25 кН ·м

Определение поперечных сил Q

на крайней опоре:

Q_А =(qа₁ )= 16.0905 5.76x0.4=37.07 кН

на средней опоре:

Q_B =-(qа₂ )= 16.0905 5.75x0.6=-55.51 кН

в остальных опорах:

Q_B =(qа₃ )= 16.0905 5.75x0.5=46.26 кН

Уточнение размеров второстепенных балок.

Необходимой толщиной плиты задаёмся с экономических размышлений % армирования плиты в пределах µ=0,8-1% принимаем µ=0,8% по max пролётном моменте. M_max =M₁ = 64.97кН/м при b =100 см.

Полезная высота сечения плиты при

=*(R_S /R_B *_b ₂ )=0.01*(365/14.5*0.9)=0.279

где R_b =14.5 МПа - расчётное сопротивление бетона на сжатие ( для класса В-25);

R_s =365 МПа расчётное сопротивление арматуры при растяжении (для класса А 400С);

_b ₂ =0.9 – коэффициент условия работы бетона.

Используем таблицу коэффициентов для расчёта изгибающих элементов армированных одиночной арматурой, по величине находим соответствующие ему коэффициент _m =0,241

b- ширина второстепенной балки

Полная высота сечения

h= h₀ +а=29.25+3=32.35 см ;

принимаем h = 35см и b = 18 см

Подбор арматуры плиты перекрытия

Сечение	М, кН*см		Необходимая арматура	Необходимая арматура
Сечение	М, кН*см		Необходимая арматура	Количество и тип сеток	A_s _, , см²
Пр1	4853	0,9036		4014	6.16
Оп В	4844	0,9036		3016	6.03
Пр2	3325	0,9364		4012	4.52
Оп С	3325	0,9364		3012	3.39

Расчёт наклонных сечений на поперечную силу:

При максимальном диаметре продольной арматуры 14 из условия свариваемости принимаем для расчёта поперечную арматуру, принимаем 6А240С (А_sw ₁ = 0.283см² ) при 2-х каркасах (n=2) (А_sw =2 А_sw ₁ =20.283=0.566 см² )

По конструктивным требованиям шаг поперечных стержней:

Проверяем условия по проценту армирования:

Определяем единичные усилия воспринимаемые поперечными стержнями

R_sw =175 МПа

Длина проекции наибольшего невыгодного сечения

h₀ =h-a=30-3=27см, с2h₀

Определяем усилие, воспринимаемое поперечными стержнями

Q_sw = q_sw c=660,3107,4=70916=70,92kH

Определяем усилие, воспринимаемое бетоном

Определяем условие прочности

Q_max Q_sw + Q_b

74,3kH70,92+70,95=141,87 kH Поперечная арматура для второстепенной балки применяется 6А240С с шагом S₁ =15cм на приопорных участках длиной 1/4длины пролёта, а в середине пролёта с шагом S₂ =30см.

2. Расчёт и конструирование монолитной железобетонной колоны

Исходные данные:

бетон класса В30; R_b =17 МПа;

арматура продольная класса А400С, R_s =365 МПа;

арматура поперечная класса А240С;

высота этажа Н_эт =4,2 м;

Выбор расчётной схемы

Закрепление колоны первого этажа при вычислении расчётной длины и коэффициента продольного отгиба принимают шарнирно-неподвижным на уровне перекрытия и защемлённой в соединении с фундаментом.

Вычисление усилий в колоне первого этажа

Нагрузка на колону передаётся от главных балок с учётом их нераздельности. Постоянная нагрузка составляется с собственного веса элементов перекрытия и веса колон. Временная нагрузка вычисляется из условия технологического процесса и принимается в соответствии к заданию на курсовой проект.

Собираем грузовую площадь на колону:

А_гр =66=36 м²

Расчётная длина колоны

L₀ ¹ =h_эт +0,15=4,2+0,15=4,35 м; L₀ ² = L₀ ³ = L₀ ⁴ =4,2 м.

Сечение колоны принимаем 400400 мм

Вычисление нагрузок на колону

Вес колон 1-й этаж

G¹ _c =a_col *b_col *l₀ ¹ **y_fm =0.4*0.4*4.35*25000*1.1=17.4 кН

2-ой этаж

G² _c ….. G⁴ _c =0.4*0.4*4.2*25000*1.1=14.4+3*16.8=16.8 кН

Общий вес колон

G_c = Gⁿ _c = G¹ _c +(n-1)* G² _c =17.4+3*16.8=67.8 кН/

Расчётные нагрузки.

1.от веса покрытия

G_пок =g_пок *А_гр =4,07*36=146,52 кН

2.от веса всех перекрытий

G_пок =g_пер *А_гр *(n-1)=3,08*36*3=332,64 кН

3.от веса второстепенных балок

G_вт.бал. =n(b_вт.бал. *l_вт.б. *3*_fm )=4(0.35*0.18*6*25*3)=113.4 кН

4.от веса главных балок

G_гл.бал =4(0,5*0,25*6*25)=75кН

Итого :

G=G=67.58+146.52+332.64+113.4+75=735.14 кН

Кратковременная нагрузка

P=4*36+0.7*36=169.2 кН

Полная нагрузка:

N_tot =G+P=735,14+169,2=904,34 кН

Площадь поперечной арматуры при = 0,9

A_s _. _tot =((N_tot /)-R_b *a_col *b_col ))/R_sc =((90434/0.9)-1700*40*40)/36500= -71.76 см² .

Армирование принимаем конструктивно :

Продольную арматуру колоны колонн на всех этажах принимаем 416А400С2.

Поперечную арматуру принимаем конструктивно, из условия свариваемости 6. Шаг поперечных стержней назначаем в пределах:

S(15…20)d и S = 200

3. Расчёт и конструирование фундамента

Исходные данные:

Бетон класса В20 R_b =11.5 МПа, R_bt =0.9 МПа

Арматура класса А400С, R_s =365 МПа

Расчётное сопротивление грунта R₀ =0.2 МПа

Глубина сезонного промерзания грунта H_r =0.63см

Вычисление размеров подошвы фундамента

Плаща подошвы фундамента вычисляется по формуле:

Где N_n =N_tot /1.1=904.34/1.1=822.13 кН продольное усилие по второй группе предельных состояний передаваемое фундаменту колонной;

_m =20 кН/м³ средний вес единицы объема фундамента и грунта над ним;

H₁ =m_z H_r =0.70.9=0.63 см глубина заложения фундамента.

Таким образом:

A_f =822.13*10³ /(0.2-0.02*0.63)*10⁶ =4.39 м²

Размеры подошвы фундамента в плане принимаются кратными 30см

a_f =b_f =

Принятые размеры a_f =b_f =2,1 м A_f =a_f *b_f =4.41м²

Вычисление высоты фундамента

Рабочая высота разреза плитной части фундамента вычисляется из условия продавливания по формуле:

Где N= 904,34 kH продольное усилие, которое действует с коэффициентом надёжности по нагрузке _m 1;

Давление на грунт под подошвой фундамента от действия продольного расчётного усилия вычисляется по формуле:

P=N/A_f =904.34/4.41=205.07 кН/м² =0,20507 МПа

Таким образом

H₀ =0.5*=0.452329315-0.2=0.252 м.

Полная высота фундамента при наличии бетонной подготовки вычисляется по формуле:

Н=Н₀ +а =25+3,5=28,5 см

Оптимальную высоту фундамента, исходя уз условия конструирования

Н_min =b_col +25=30+20=55см, принимаем Н=60 см выполняет его двухступенчатых с высотой ступеней по 30см

Вычисление изгибающих моментов

В разрезе 1-1

M₁ =0.125*p*(a_f -a_col )² *b_f =0.125*0.205(210-40)² *210*10² =15551812.5 кН*см.

В разрезе 2-2

M₁ =0.125*p*(a_f -a₁ )² *b_f =0.125*0.319(210-110)² *210*10² =5381250 кН*см.

Вычисление площади сечения арматуры

В разрезе 1-1

A_s1 =M₁ /0.9*H₀ *R_s =15551812.5/0.9*365*56,5*10² =8.4 см²

H₀ =60 – 3.5=56.5 см

В разрезе 2-2

A_s ₂ =M₂ /0.9*H₀₁ *R_s =5381250/0.9*365*26,5*10² =6,2 см²

h₀₁ =30 – 3.5=26.5 см

Количество рабочих стержней в каждом направлении вычисляем по большим значениям А_s =8,4 см² _, исходя из максимального допустимого расстояния между стержнями S=20 см.

Таким образом

N=(a_f - 2*5/S)+1=((210-10)/20)+1=11 стержней

Принимаем 12стержней 14А400С, A_s =9,23 см² с шагом 200см.

Скачать архив с текстом документа