Расчет теплопотребления и источника теплоснабжения промышленного предприятия

СОДЕРЖАНИЕ: МИНЕСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ Тольяттинский государственный университет Кафедра «Электроснабжение и электротехника» ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

МИНЕСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ

Тольяттинский государственный университет

Кафедра «Электроснабжение и электротехника»

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовой работе

по дисциплине «Общая энергетика»

на тему «Расчет теплопотребления и источника теплоснабжения

промышленного предприятия»

Выполнила студентка группы ЭСз-631 Галыгина Ирина Вячеславовна

Допущен к защите

Руководитель работы Кретов Дмитрий Алексеевич

Защищен «__»____________ г. Оценка ___________________

Тольятти 2011 г.

Аннотация.

Настоящая курсовая работа включает расчет теплопотребления промышленного предприятия на отопление и вентиляцию производственных цехов, а также горячее водоснабжение бытовых нужд.

Исходя из общего теплопотребления на указанные цели и теплопотребления на технологические нужды, дается изложение методики расчета и выбора котельного агрегата, достаточного для обеспечения тепловой энергией пара потребности промышленного предприятия. Подробно рассмотрены вопросы выбора основного и вспомогательного оборудования котельной установки, включая резервные насосы с паровым приводом для случая перерыва в электроснабжении. Даны в качестве приложений справочные таблицы по выбору оборудования котельных агрегатов.

Содержание:

1 Описание тепловой схемы котельной 4

2 Исходные данные для расчета 6

3 Расчет теплопотребления промышленного предприятия 10

3.1 Расход тепла на отопление 10

3.2 Расход тепла на вентиляцию 11

3.3 Расход тепла на горячее водоснабжение 11

4 Расчет элементов тепловой схемы 12

4.1 Расчет потоков пара и конденсата 12

4.2 Расчет сетевого теплообменника 13

4.3 Предварительное определение полной производительности котельной 14

4.4 Определение потоков теплоносителей в тепловой схеме 15

4.5 Расширитель непрерывной продувки (РНП) 16

4.6 Водоподогревательные установки 17

4.7 Конденсатный бак 20

4.8 Редукционно-охладительная установка (РОУ) 21

4.9 Деаэратор 23

4.10 Проверка правильности расчета 23

4.11 Определение диаметра паропровода и конденсатопровода от котельной до технологического потребителя 24

5 Выбор основного оборудования котельной 25

Заключение 27

Список литературы 28

1 Описание тепловой схемы котельной

Тепловая схема паровой промышленной котельной приведена на рисунке 2.1. Условные обозначения к тепловой схеме приведены на рисунке 2.2.

Сырая вода в количестве W_св , необходимом для восполнения потерь конденсата у потребителей 18 и потерь пара и воды в котельной, поступает с температурой t_св из системы технического водоснабжения. Ее предварительный подогрев происходит в водо-водяном теплообменнике 11 водой непрерывной продувки. В паровом теплообменнике 12 ее подогревают до температуры 30⁰ С. С этой температурой вода поступает в систему химводоочистки 13. Умягченную воду в водо-водяном теплообменнике 8 подогревают деаэрированной водой и подают в деаэратор 7. Сюда же насосом 14 перекачивают смесь потоков конденсата из конденсатного бака 15. Нагрев воды до температуры насыщения, при которой осуществляется дегазация, происходит в головке деаэратора при смешивании воды с паром. Умягченную деаэрированную (питательную) воду питательными насосами с электрическим 6 или паровым 5 приводом нагнетают через водяной экономайзер 2 в верхние барабаны парогенераторов 1. Здесь вода, смешиваясь с паром, нагревается до температуры насыщения при давлении в котле Р_К и поступает в контуры естественной циркуляции, где превращается в насыщенный пар. Пар заданных параметров в количестве D^нт _ку идет на технологические нужды промышленного предприятия. Из цехов предприятия конденсат возвращается в котельную в количестве m_K , % от D^нт _ку с температурой t_K .

Часть генерируемого пара расходуют на собственные нужды котельной: деаэрацию питательной воды D_д , подогрев сырой воды D_св и привод резервных питательных насосов D_пн . Отпуск пара производят через редукционно-охладительную установку (РОУ) 3. Здесь в процессе дросселирования происходит уменьшение давления пара. Энтальпия пара при этом практически не уменьшается. Уменьшение давления позволяет снизить металлоемкость теплового оборудования. Редуцированный пар является теплоносителем в подогревателе сетевой воды 16.

Для уменьшения потерь тепла с продувочной водой устанавливают расширитель непрерывной продувки (РНП) 4. Здесь кипящая вода при давлении Р_К превращается в пар и кипящую воду при давлении, близком к атмосферному. Пар подают в головку деаэратора. Тепло продувочной воды используют в теплообменнике 11.

В смесительном теплообменнике (барбатере) 9 горячие сбросы котельной охлаждаются водой и сбрасываются в канализацию.

2 Исходные данные для расчета

Исходные данные выписывают из таблицы 2.1 по двухзначному номеру варианта. Номер варианта соответствует двум последним цифрам присвоенного студенту шифра, указанного в зачетной книжке. Недостающие параметры для расчета указаны непосредственно на тепловой схеме в соответствии с рисунком 2.1.

Пояснения к таблице 2.1:

– расчетная температура наружного воздуха, ⁰ С;

– коэффициент избытка воздуха за экономайзером;

– температура дымовых газов за экономайзером, ⁰ С;

– температура воды в прямой магистрали тепловой сети, ⁰ С;

– температура воды в обратной магистрали тепловой сети, ⁰ С;

– расход пара на технологическое потребление, кг/с;

– параметры пара на выходе из котельного агрегата: давление, МПа и степень сухости;

– суммарный объем цехов но наружному обмеру, м³ ;

– температуры дымовых газов за котлом, ⁰ С;

– температура питательной воды на входе в экономайзер, ⁰ С;

– возврат конденсата от потребителей пара, %;

– температура сырой воды.

Таблица 2.1 – Исходные данные для расчета

Последняя цифра шифра	Место расположения котельной, город	Природный газ из газопровода	, 0 С		, 0 С	, 0 С	, 0 С
4	Чапаевск	Самара – Уфа	-16	1,36	125	83	58

Продолжение таблицы 2.1

Предпоследняя цифра шифра	, кг/с	МПа		, м3	, 0 С	, 0 С	, %	, 0 С
3	4,0	1,0	0,98	70	240	70	60	9

Na

m_K t_K = (60 … 90) ⁰ С

3 18

P = 0.12МПа, х = 0,96 … 0,98 D^нт _ку

t_пр

t_обр D_св D₂ W₅

Dбр ку Рк , Хк

W_сет 17 1

16

0,12 МПа 4

7 W₆ t_к

Wсм , tсм

t_K =t_s =104⁰ C 15

8 2

5 t_эк =t_пв

14 W_пв , t_пв

6

Охлажденная вода

13 9

12 11

t_св =30⁰ Ct_в 10 W_св , t_св

Рисунок 2.1 – Тепловая схема паровой промышленной котельной

Паропровод Редукционно-

Водопровод охладительная

20 10 установка (РОУ)

15 Котел 10

паровой

15 10 20

Котел Деаэратор

на газообразном 0,12 МПа 10

топливе

Потребитель

60⁰ тепла

Экономайзер

Теплообменник Насос

смешивающий

Подогреватель Na-катионитовый

поверхностный фильтр

Насос с

15 паровым

Сепаратор- приводом

10 расширитель

Конденсато-

отводчик

Рисунок 2.2 – Условные обозначения к тепловой схеме

3 Расчет теплопотребления промышленного предприятия

3.1 Расход тепла на отопление

Расход тепла на отопление производственного цеха с известным наружным строительным объемом Q_OT , кВт, расположенного в Чапаевске, может быть найден по приближенной формуле

(3.1)

где q₀ – удельная отопительная характеристика здания, кВт/(м³ К);

t_ВН – внутренняя расчетная температура в цехе промышленного предприятия в зимний период, ⁰ С. Можно принять равной 12 … 16 ⁰ С;

t_ВН =12 ⁰ С=285К

t _H – расчетная температура наружного воздуха (средняя температура самой холодной пятидневки).

t _H =-16⁰ С=257К

Удельную отопительную характеристику здания q₀ , кВт/(м³ К), численно равную потерям тепла на 1 м³ здания в единицу времени при разности внутренней и наружной температур в 1⁰ С, с достаточной степенью точности можно подсчитать по эмпирической формуле ВТИ:

(3.2)

где а – постоянный коэффициент, принимаемый для кирпичных зданий равным 1,9, а для железобетонных зданий – от 2,3 до 2,6.

а =2,5

кВт/(м³ К)

тогда,

кВт

Тепловыделениями оборудования и людей, а также поступлением тепла в цех от солнечной радиации при расчете расхода тепла на отопление можно пренебречь.

В нерабочее время отопление в цехах переключают на дежурный режим. При этом внутренняя температура в цехе принимается t_BH =5 ⁰ С.

Расход тепла нерабочего времени суток при t_BH =5 ⁰ С =278К определяется по формуле 3.1

кВт

3.2 Расход тепла на вентиляцию

Расход тепла на подогрев в зимнее время воздуха, поступающего для вентиляции производственных цехов, , кВт, принимают ориентировочно:

(3.3)

кВт

3.3 Расход тепла на горячее водоснабжение

Расход тепла на горячее водоснабжение производственных цехов , кВт, принимают ориентировочно:

(3.4)

кВт

4 Расчет элементов тепловой схемы

4.1 Расчет потоков пара и конденсата

Прежде, чем приступить к расчету тепловой схемы, ее вычерчивают на листе формата А4, проставляют возле элементов все известные параметры теплоносителей (P, x, t, h и т. д.). При этом энтальпию воды (конденсата) , кДж/кг, вычисляют по формуле:

(4.1)

где – средняя массовая изобарная теплоемкость воды, кДж/(кгК), определяемая по [2];

– температура воды или конденсата, ⁰ С.

Энтальпию влажного насыщенного пара , кДж/кг, вычисляют по формуле

(4.2)

где – энтальпия кипящей жидкости, кДж/кг;

– теплота парообразования, кДж/кг;

– степень сухости.

Величины h и r определяют по давлению из таблицы «Термодинамические свойства воды и водяного пара в состоянии насыщения». Результаты расчета сводят в таблицу 4.1.

Таблица 4.1 – Энтальпия потоков пара

Элемент тепловой схемы	Давление Р, МПа	Степень сухости х	Энтальпия кипящей жидкости h, кДж/кг	Теплота парообразования r, кДж/кг	Энтальпия влажного насыщенного пара hx , кДж/кг
Котел	1	0,98	417.5	2258.2	2630.5
Расширитель	0,15	0,96	54.7	2470.3	2461
После РОУ	0,12	0,96	29.3	2484.5	2414.4
Выхлоп деаэратора	0,12	0,96	29.3	2484.5	2414.4

4.2 Расчет сетевого теплообменника

Расчет тепловых схем начинают с расчета теплообменника 16, в котором вода подогревается для отопления, вентиляции и горячего водоснабжения производственных цехов.

Тепловой баланс пароводяного теплообменника:

(4.3)

где D_сет – расход пара на подогрев сетевой воды от t_обр до t_пр , кг/с;

W_сет – расход сетевой воды, кг/с;

h_x , h_К , h_пр , h_обр – соответственно энтальпия греющего пара, конденсата, воды, идущей в тепловую сеть (в прямой магистрали) и воды, возвращаемой от отопительных приборов (в обратной магистрали), кДж/кг;

h_исп – коэффициент, учитывающий потери тепла теплообменником в окружающую среду. Принимают равным 0,96 … 0,98.

h_исп = 0,96

– максимальный расход тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение производственного цеха, кВт:

, , – соответственно расходы тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение производственного цеха, кВт;

кВт

h_x , h_К , h_пр , h_обр определим по формуле 4.2 по температуре

Величины h и r определяют по температуре из таблицы «Термодинамические свойства воды и водяного пара в состоянии насыщения».

h_x =1,01394=398 кДж/кг

h_К =1333=333 кДж/кг

h_пр =1366=366 кДж/кг

h_обр =1321=321 кДж/кг

Из уравнения (4.3) найдем расход пара на подогрев сетевой воды.

кг/с

Из уравнения (4.3) найдем расход сетевой воды.

кг/с

Определив расход пара на подогрев сетевой воды и расход сетевой воды вычислим расход воды для восполнения безвозвратных потерь на горячее водоснабжение W_под , кг/с:

(4.4)

кг/с

4.3 Предварительное определение полной производительности котельной

Производительность котельной «брутто» складывается из производительности «нетто» D^нт _ку ; расходов пара на подогрев воды, циркулирующей в тепловой сети D_сет ; на подогрев воды перед химводоочисткой до 30 ⁰ С для недопущения выпадения влаги из воздуха на холодных поверхностях трубопроводов и другого оборудования D_св ; на термическую деаэрацию питательной и подпиточной воды D_д и на привод резервных питательных насосов с паровым приводом D_пн .

Так как расходы D_св , D_д и D_пн пока неизвестны, то для предварительного определения величины D^бр _ку необходимо задаться суммарным расходом пара на собственные нужды Sd_сн в размере (86)% от полной производительности котельной.

Расходом пара на привод питательных насосов в работе можно пренебречь.

Тогда на известные расходы D^нт _ку +D_сет будет приходиться (100-Sd_сн )% от D^бр _ку . Решение пропорций относительно величины D^бр _ку , кг/с, можно представить в виде

(4.5)

кг/с

4.4 Определение потоков теплоносителей в тепловой схеме

4.4.1 Расход питательной воды W_пв , кг/с, с учетом продувок паровых котлов d_пр и потерь пара внутри котельной d_ут :

(4.6)

Суммарные потери (d_пр +d_ут ) принимают равными (410)%.

(d_пр +d_ут ) =4%

кг/с

4.4.2 Расход сырой воды, поступающей из системы технического водоснабжения и идущей на восполнение потерь конденсата у технологических потребителей, потерь воды в тепловой сети, утечек пара в котельной и потерь воды с продувкой W_св , кг/с:

(4.7)

где m_K – суммарный процент возврата конденсата в котельную от технологических потребителей D^нт _ку .

m_K =60%

кг/с

4.5 Расширитель непрерывной продувки (РНП)

При расчете каждого элемента изображают его схему, на которой отмечают все входящие и выходящие потоки и их количественные (W, D) и качественные (t, h, P, x) характеристики.

Схема расширителя непрерывной продувки приведена на рисунке 4.1.

Рисунок 4.1 – Схема расширителя непрерывной продувки

Количество пара, выделяющегося из продувной воды, W₆ *h₆ , кг/с определяют из уравнения теплового баланса расширителя:

(4.8)

где W₆ – расход продувочной воды, кг/с:

d_пр – величина продувки котельных агрегатов. Принимается d_пр = (2 8) %;

d_пр =5%

h₆ – энтальпия кипящей жидкости при давлении Р_к в барабане котла, кДж/кг;

h₆ = 417.5 кДж/кг

h_{x 1} – энтальпия влажного насыщенного пара в расширителе, кДж/кг.

Давление в расширителе принимают равным (0,11 … 0,15) МПа, степень сухости пара – х = (0,96 – 0,98).

принимаем Р= 0,12 МПа, х = 0,96, тогда:

h_{x 1} = 2414.4 кДж/кг

Тепловыми потерями трубопроводов и потерей давления в них при расчете тепловой схемы можно пренебречь.

Решением уравнения (4.8) получим следующее выражение для определения количества пара, выделяющегося из продувочной воды D₁ ,кг/с:

где W₆ = W₇ + D₁ ;

h₇ – энтальпия кипящей жидкости при давлении в РНП, равном

Р = (0,11 … 0,15) МПа.

Принимаем Р = 0,12 МПа, тогда:

h₇ =29.3 кДж/кг

кг/с

кг/с

W₇ =W₆ - D₁ = 1,5-0,24=1,26 кг/с

4.6 Водоподогревательные установки

Схема водоподогревательной установки приведена на рисунке 4.2.

Рисунок 4.2 – Схема водоподогревательной установки

В котельном агрегате используют, главным образом, поверхностные кожухотрубные водоподогреватели. Теплоносителем может быть либо водяной пар, либо вода (конденсат).

Расходы или температуры теплоносителей определяют из уравнения теплового баланса:

- для водо-водяных подогревателей:

(4.9)

- для пароводяных подогревателей:

(4.10)

где W_n , W_{n +1} – расходы теплоносителей, кг/с;

С_pm – теплоемкость воды, кДж/(кгК);

t_n , t_{n +1} , t_n , t_{n +1} – начальные и конечные температуры теплоносителей, ⁰ С;

D_n – расход греющего пара, кг/с;

h_x – энтальпия греющего пара, кДж/кг;

h_K – энтальпия конденсата, кДж/кг;

h_исп – коэффициент, учитывающий потери тепла аппаратом в окружающую среду. h_исп = (0,96 … 0,98).

При расчете водо-водяного теплообменника 11 определяют конечную температуру добавочной воды t_в . Начальную температуру горячего теплоносителя принимают равной температуре насыщения при давлении в РНП.

По формуле 4.9 определим конечную температуру добавочной воды t_в водо-водяного теплообменника 11:

где W_n = W₇ = 1,26кг/с;

W_{n +1} = W_св = 5,9 кг/с;

(для t_{n +1} )= 1 кДж/(кгК);

t_n =111⁰ С =384К;

(для t_n )= 1,01 кДж/(кгК)

t_{n +1} = t_св = 9⁰ С =281К;

t_n = 104⁰ С =377К;

t_{n +1} = t_в

К=10⁰ С

При расчете пароводяного теплообменника 12 определяют расход пара D_св , необходимый для подогрева добавочной воды от t_в до t_св =30⁰ С. Температуру конденсата за теплообменником принимают равной температуре насыщения при давлении греющего пара.

По формуле 4.10 найдем D_св пароводяного теплообменника 12, при этом:

W_{n +1} = W_св = 5,9кг/с;

h_x =398 кДж/кг;

h_K =333 кДж/кг;

h_исп = 0,96;

t_{n +1} = t_в =10⁰ С=283К;

t_{n +1} = t_св =30⁰ С=303К

(для t_{n +1} )= 0,99 кДж/(кгК)

кг/с

При расчете водо-водяного теплообменника 8 определяют конечную температуру химоочищенной воды t_хво , считая начальную температуру деаэрированной воды равной температуре насыщения при давлении греющего пара, а конечную – равной температуре воды на входе в экономайзер t_эк = t_пв .

По формуле 4.9 определим конечную температуру химоочищенной воды t_хво водо-водяного теплообменника 8:

где W_n = W_пв = 31,2 кг/с;

W_{n +1} = 23 кг/с;

(для t_{n +1} )= 0,99 кДж/(кгК);

t_n =94⁰ С =367К;

(для t_n )= 1,01 кДж/(кгК)

t_{n +1} = t_св = 30⁰ С =303К;

t_n = 70⁰ С =343К;

t_{n +1} = t_хво

К=67⁰ С

4.7 Конденсатный бак

Схема узла сбора конденсата приведена на рисунке 4.3.

Рисунок 4.3 – Схема узла сбора конденсата

Конденсат, возвращаемый от технологических потребителей пара и водоподогревательных установок, собирают в сборные (конденсатные) баки, которые устанавливают в котельной или на предприятии. В конденсатные баки часто поступает и добавочная вода, прошедшая химводоочистку.

Температуру смеси конденсата и добавочной воды в конденсатном баке t_см , ⁰ С, определяют из уравнения теплового баланса

(4.11)

где M_i – расход конденсата, кг/с;

t_i – температура потоков конденсата, ⁰ С;

W_см – суммарное количество конденсата, поступающего в конденсатный бак, кг/с.

кг/с

кг/с

кг/с

4.8 Редукционно-охладительная установка (РОУ)

Назначение РОУ – снижение параметров пара дросселированием (мятием). При этом пар охлаждается в результате впрыскивания химически очищенной воды, вводимой в охладитель.

В охладителе большая часть воды, забирая тепло от пара, испаряется, а другая часть с температурой кипения отводится либо в конденсатный бак, либо непосредственно в деаэратор. При расчете принимают, что вся вода, вводимая в РОУ, полностью испаряется.

Схема редукционно-охладительной установки представлена на рисунке 4.4.

Рисунок 4.4 – Схема редукционно-охладительной установки

Расход редуцированного пара D_ред c параметрами Р₂ = 0,12 МПа, х = 0,96 … 0,98 и h_{x 5} , кДж/кг и охлаждающей воды W₅ , кг/с, определяют из уравнения теплового и материального балансов:

(4.12)

(4.13)

Решая совместно уравнения (4.12) и (4.13), получаем

(4.14)

где D₄ – расход острого пара, кг/с, давлением Р_к , МПа и степенью сухости х_к :

h_{x 4} – энтальпия пара, поступающего в РОУ, кДж/кг;

h₅ – энтальпия деаэрированной воды.

кг/с

кг/с

кг/с

4.9 Деаэратор

Расход пара на деаэрацию питательной и подпиточной воды определяют из уравнения теплового баланса деаэратора:

(4.15)

где Sq_вход – сумма входящих тепловых потоков, кВт;

Sq_вых – сумма выходящих тепловых потоков, кВт.

Любой входящий или выходящий тепловой поток определяют как произведение массового расхода теплоносителя (D_i или W_i ) на его энтальпию h_i .

Входящие в деаэратор потоки:

- пар на деаэрацию из РОУ D_д ;

- пар из РНП d₁ ;

- смесь потоков конденсата М_см ;

- добавочная вода W_св .

Выходящие потоки:

- питательная вода W_пв ;

- подпиточная вода W_под ;

- «выхлоп деаэратора».

Все потоки, за исключением «выхлопа», определены при расчете. «Выхлоп» (пар + воздух) в работе считать сухим насыщенным паром при давлении греющего пара. Его расход принять 0,3 % от суммарного расхода питательной и подпиточной воды.

кг/с

4.10 Проверка правильности расчета

Полученная при расчете тепловой схемы величина

не должна отличаться более чем на 2 % от предварительно принятой.

30=4+23+1,7+1,4

30=30,1

Это равенство соответствует условию, следовательно расчет тепловой схемы правильный.

4.11 Определение диаметра паропровода и конденсатопровода от котельной до технологического потребителя

Диаметр паропровода d_п , м, или конденсатопровода d_к , м, вычисляют по приближенным формулам:

(4.16)

(4.17)

где D^нт _ку – расход пара, кг/с;

М_к – возврат конденсата, кг/с;

К_э – коэффициент эквивалентной шероховатости. Для паропроводов К_э = (1,5 … 2) 10^{-4 м, для конденсатопроводов К} _э = (0,8 … 1,1) 10^{-3 м;}

r - плотность влажного насыщенного пара или конденсата, кг/м³ ;

R_l - удельное падение давления, Па/м.

Плотность пара вычисляют с учетом давления и степени сухости вырабатываемого пара. Плотность конденсата принимают 980 кг/м³ . Удельное падение давления R_l для паропроводов принимают ориентировочно (80 … 100) Па/м, а для конденсатопроводов – (50 … 60) Па/м.

5 Выбор основного оборудования котельной

При выборе типа и количества котельных агрегатов руководствуются следующим:

- количество и производительность котлов выбирают по максимальному расходу пара так, чтобы при выходе из строя одного из котельных агрегатов, оставшиеся обеспечивали максимальный отпуск тепла;

- котлов должно быть не менее двух и не более шести;

- котлы должны устанавливаться однотипные;

- при мало изменяющейся нагрузке предпочтительнее котлы с большей единичной производительностью;

- резервные котлы устанавливают только при особых требованиях к надежности теплоснабжения.

Выбрав тип котельного агрегата, выписывают его характеристики и определяют его действительную производительность:

(5.1)

где n – число установленных в котельной агрегатов;

n=6

D^бр _ка – производительность единицы котельного агрегата, кг/с.

кг/с

Данные о номинальной паропроизводительности котельных агрегатов ДКВР приведены в таблице 5.1.

Таблица 5.1 – Типоразмеры котлоагрегатов ДКВР

Наименование котельного агрегата	ДКВР- 2,5-13	ДКВР- 4-13-250	ДКВР- 6,5-13-250	ДКВР- 10-13-250	ДКВР- 20-13-250
Номинальная производительность, кг/с	0,7	1,1	1,8	2,8	5,6

Первая цифра типоразмера указывает на паропроизводительность, т/ч, вторая – давление, кг/см² , третья – температуру перегретого пара, ⁰ С. Если в типоразмере отсутствует третья цифра, то данный котлоагрегат вырабатывает сухой насыщенный пар.

Выбираю 6 котельных агрегатов марки ДКВР-20-13-250 номинальной производительностью 5,6 кг/с.

Заключение

В настоящей курсовой работе произвели методику расчета тепловой энергии, потребляемой промышленным предприятием. Расчитали расходы тепловой энергии различными группами потребителей, расчетам, связанным с определением количества топлива, необходимого для выработки тепловой энергии. Выбрали оборудование котельных установок согласно расчетным характеристикам.

Выбрали 6 котельных агрегатов марки ДКВР-20-13-250 номинальной производительностью 5,6 кг/с.

Список литературы

1. Немцев З. Ф. Теплоэнергетические установки и теплоснабжение / Немцев З. Ф., Арсеньев Г. В. –М.: Энергоиздат, 1982. – 400 с.

2. Ривкин С. Л. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара / Ривкин С. Л., Александров А. А. – М.: Машгиз, 1984.

3. Голубков Б. Н. Кондиционирование воздуха, отопление и вентиляция / Голубков Б. Н., Пятачков В. И., Романова Т. М. – М.: Энергоиздат, 1982. – 231 с.

4. Гольстрем В. А. Справочник энергетика промышленных предприятий / Гольстрем В. А., Иванченко А. С. – Киев: Техника, 1979. – 400с.

5. Щукин А. А. Теплотехника. – М.: Металлургия, 1973. – 479 с.

Скачать архив с текстом документа