Расчёт сварочного выпрямителя, предназначенного для однопостовой механизированной сварки плавящимся электродом в среде углекислого газа и под флюсом деталей из низкоуглеродистых и низколегированных ст

СОДЕРЖАНИЕ: Выбор схемы выпрямления, основные параметры выпрямителя. Катушка трансформатора с первичной и вторичной обмотками из изолированного провода. Значения тока тиристора в зависимости от номинального выпрямленного тока. Расчёт КПД сварочного выпрямителя.

Министерство образование Российской Федерации

Санкт-Петербургский институт машиностроения (ЛМЗ-ВТУЗ)

Кафедра «Технология и оборудование сварочного производства»

Курсовая работа

по теме: Расчёт сварочного выпрямителя, предназначенного для однопостовой механизированной сварки плавящимся электродом в среде углекислого газа и под флюсом деталей из низкоуглеродистых и низколегированных сталей

Выполнил:

Ст.гр.№5303

Ковальков А. Е.

Проверила:

Приёмышева Г. А.

Санкт-Петербург 2010

Исходные данные

Наименование параметра	Обозначение параметра	Величина
1. Номинальное напряжение трёхфазной питающей сети частотой fс =50 Гц, В	Uс	380
2. Номинальный выпрямленный (сварочный) ток, А	Id н	500
3. Номинальное выпрямленное (рабочее)напряжение на зажимах выпрямителя при номинальном токе, В	Ud н	50
4. Номинальный режим работы (продолжительность нагрузки) при цикле сварки 10 мин, %	ПН%	60
5. Способ регулирования сварочных параметров	тиристорный
6. Внешняя характеристика	жёсткая
7. Система охлаждения	Воздушнаяпринудительная
8. Класс изоляции	F
9.Кострукционные особенности: а) материал магнитопровода б) материал обмоток трансформатора	Сталь 3413 Алюминиевые провода

Выбор схемы выпрямления

Выбор осуществляется из четырёх самых распространённых схем выпрямления:

- Трёхфазная мостовая схема

- Шестифазная с нулевой точкой

- Схема с уравнительным реактором

- Кольцевая схема

Учитывая исходные данные, выбираем шестифазную схему выпрямления с уравнительным реактором, получившей широкое применение при сварке в углекислом газе. Схема обладает хорошим использованием вентилей и небольшой расчётной мощностью трансформатора.

Рисунок 1. «Схема выпрямления с уравнительным реактором»

В этой схеме трансформатор имеет одну первичную обмотку, соединённую в треугольник, и две группы вторичных обмоток, каждая из которых соединена в звезду, причём в первой группе нулевая точка образована концами обмоток, а во второй группе - началами обмоток. Таким образом, фазные напряжения смещены дуг относительно друга на 180 . В результате имеем два трёхфазных выпрямителя, работающих параллельно через уравнительный реактор на общую нагрузку.

Основные параметры выпрямителя

1) Ориентировочное значение напряжения холостого хода выпрямителя:

U_dxx =(1,41,8)U_{d н} =(1,41,8)50=7090(В)

U_{d н} – номинальное выпрямленное напряжение

Принимаем U_dxx =80(В)

2) Длительно допустимый по нагреву ток выпрямителя:

I_{d дл} =I_{d н} =500=387 (А)

I_{d н} – номинальный выпрямленный ток

ПН - продолжительность нагрузки

Расчёт силового трансформатора

1. Расчёт фазных токов и напряжений обмоток трансформатора:

По выбранной схеме выпрямления и схеме соединения первичной обмотки в треугольник рассчитываем:

1.1. Вторичное фазное напряжение:

U_2ф = ==68,4 (В)

1.2. Реальное значение напряжения холостого хода выпрямителя:

U_{dxx 0} =1,35 U_2ф =1,3568,4=92,3 (В)

1.3. Действующее значение тока вторичных обмоток трансформатора:

I_2ф = I_{d н} 0,289=5000,289=144,5 (А)

выпрямитель катушка трансформатор сварочный

1.4. Расчётное значение тока вторичных обмоток:

I_{2ф расч.} =I_2ф =144,5=111,9 (А)

1.5. Коэффициент трансформации:

При соединении первичной обмотки в треугольник

К_т ===5,56

1.6. Действующее значение фазного тока первичной обмотки:

I_1ф =0,41I_{d н} =0,41500=36,87 (А)

I_1ф =36,871,05=38,7 (А)

1,05-коэффициент, учитывающий влияние тока холостого хода на номинальный первичный ток

1.7. Расчётное значение тока первичных обмоток:

I_{1ф расч.} =I_1ф =38,7=29,98 (А)

1.8. Значение номинальной отдаваемой (выпрямленной) мощности выпрямителя:

P_{d н} =I_{d н} U_{d н} =50050=25000 (Вт)=25 (кВт)

1.9. Значение потребляемой мощности:

При соединении первичной обмотки в треугольник

P_сети =U_c I_1ф 310^-3 =38038,7310^-3 =44,1 (кВА)

2. Предварительный расчёт магнитной системы и обмоток:

2.1. Значение ЭДС, приходящейся на один виток:

e₀ =(0,080,045)P_{сети расч.}

P_{сети расч.} =P_сети =44,1=34,2 (кВА)

e₀ =(0,080,045)34,2=2,7361,539

Принимаю e₀ =2,7 (В/виток)

2.2. Предварительное число витков вторичной обмотки:

W₂ ^’ ===25

2.3. Предварительное число витков первичной обмотки:

W₁ ^’ =

U_1ф =U_c – при соединении первичной обмотки в треугольник

W₁ ^’ ==141

2.4. Окончательное число витков первичной и вторичной обмоток:

Принимаем окончательное число витков вторичной обмотки W₂ =28.

Тогда окончательное значение ЭДС на один виток:

e₀ ===2,44 (В/виток)

Окончательное число витков первичной обмотки:

W₁ ===155,6

Принимаем W₁ =156.

2.5. Предварительная плотность тока в обмотках трансформатора:

J₁ ^’ =1,5 (А/мм² ) - в первичной

J₂ ^’ =2,35 (А/мм² ) - во вторичной

2.6. Предварительные сечения проводов обмотки:

q₁ ^’ ===20 (мм² )

q₂ ^’ ===49 (мм² )

2.7. Активное сечение стали магнитопровода:

Предварительное активное сечение:

S_a ^’ =e₀ 10⁴ /4,44f₀ В^’

f₀ – частота питающей сети;

В^’ – предварительное значение магнитной индукции;

Для холоднокатаной анизотропной стали марки 3413 В^’ 1,65 (Тл)

S_a ^’ =2,4410⁴ /4,44501,65=66,6 (см² )

2.8. Полное сечение магнитопровода:

Предварительное полное сечение:

S_ст ^’ =S_a ^’ /К_с

К_с – коэффициент заполнения стали, К_с =0,95

S_ст ^’ =66,6/0,95=70,1 (см² )

2.9. Определение ширины пластины магнитопровода:

Учитывая мощность выпрямителя, выберем рекомендуемую ширину b_ст =82 (мм)

2.10. Предварительная толщина набора магнитопровода:

l_ст ^’ =S_{c т} ^’ 10² /b_ст =70,110² /82=85,5 (мм)

Окончательную толщину набора принимаем l_ст =86 (мм)

Окончательное сечение магнитопровода:

S_ст =l_ст b_ст /100=8682/100=70,5 (см² )

Окончательное активное сечение магнитопровода:

S_a =S_ст К_с =70,50,95=67 (см² )

Окончательная магнитная индукция:

В=e₀ 10⁴ /4,44fS_a =2,4410⁴ /4,445067=1,64 (Тл)

2.11. Суммарная площадь обмоток, которые необходимо разместить в окне:

Q=Q₁ +Q₂

Q₁ – площадь первичной обмотки

Q₁ =q₁ ^’ W₁ =20156=3120 (мм² )

Q₂ – площадь двух вторичных обмоток

Q₂ =2q₂ ^’ W₂ =24928=2744 (мм² )

Q=Q₁ +Q₂ =3120+2744=5864 (мм² )

2.13. Площадь окна магнитопровода:

S_ок =2Q/К_зо

К_зо – коэффициент заполнения окна, К_зо =0,45

S_ок =25864/0,45=26062 (мм² )

3. Окончательный расчёт магнитной системы трансформатора:

3.1. Ширина окна:

b₀ =(1,11,5)b_ст

b_{c т} – ширина стержня

b₀ =(1,11,5)82=90,2123 (см)

Принимаю b₀ =112 (мм).

3.2. Высота окна магнитопровода:

h₀ =S_ок /b₀ =26062/112=233 (мм)

3.3. Длина пластин (1^го ,2^го и 3^го вида):

l₁ =h₀ +b_ст =233+82=315 (мм)

l₂ =2b₀ +b_ст =2112+82=306 (мм)

l₃ =b₀ +b_ст =112+82=194 (мм)

Количество листов каждого типа:

n₁ =l_ст 0,953/0,5=860,953/0,5=490 (шт),

n₂ = l_ст 0,95/0,5=163 (шт),

n₃ = l_ст 0,952/0,5=327 (шт)

l_ст – толщина набора магнитопровода

0,95 – коэффициент заполнения стали (К_с )

3.4. Масса стали магнитопровода:

G_c =[(h₀ +2b_ст )(2b₀ +3b_ст )-2h₀ b₀ ]l_ст 0,9510^-3

-плотность электротехнической стали 3413, =7,65 (г/см³ )

G_c =[(23,3+28,2)(211,2+38,2)-223,311,2]8,60,957,6510^-3 =84 (кг)

3.5. Потери в стали магнитопровода:

P_c =К₀ G_c p₀ К_ур

К₀ – коэффициент, учитывающий добавочные потери в стали за счёт изменения структуры листов при их механической обработке, К₀ =1,2.

К_ур – коэффициент увеличения потерь для анизотропных сталей, являющейся функцией геометрических размеров магнитопровода.

В зависимости от величины 3h₀ +4b₀ /b_ст =323,3+411,2/8,2=14 -получаем К_ур =1,15.

p₀ –удельные потери в 1 кг стали марки 3413 при индукции В=1,64 (Тл) равняются p₀ =2,3 (Вт/кг)

P_c =1,2842,31,15=267 (Вт)

3.6. Абсолютное значение тока холостого хода:

I_оа – активная составляющая тока холостого хода, обусловленная потерями холостого хода P_c

I_ор – реактивная составляющая тока холостого хода, необходимая для создания магнитного потока

I_оа =P_c /3U_c

P_c – потери в стали магнитопровода

U_c – номинальное напряжение питающей сети

I_оа =267/3380=0,2 (А)

I_ор =[H_c l_м +0,8Вn_{з з} 10⁴ /2W₁ К_r ]К_ухх

H_c – напряжённость магнитного поля, соответствующая индукции В=1,64 (Тл). Для анизотропной стали 3413 H_c =8,2 (А/см);

l_м – средняя длина магнитной силовой линии (см);

В – магнитная индукция (Тл);

n_з – число немагнитных зазоров на пути магнитного потока ;

_з – условная длина воздушного зазора в стыке равная 0,005 (см) в случае штампованных листов при сборке магнитопровода внахлёстку;

К_r – коэффициент высших гармонических. Ориентировочно для стали 3413 при индукции В=1,64 (Тл) К_r =1,1;

К_ухх – коэффициент увеличения тока холостого хода. Этот коэффициент является функцией геометрических размеров магнитопровода и магнитной индукции.

При соотношении (h₀ +2b₀ )/b_ст +1=((23,3+211,2)/8,2)+1=6,57 - получаем К_ухх =2,5.

Поскольку трёхстержневой магнитопровод является несимметричным, т.е. имеет разные пути для магнитного потока крайних и средней фазы, то необходимо посчитать средние длины магнитной силовой линии отдельно для крайней и средней фазы.

Длина средней линии магнитного потока для крайней фазы:

l_{м к.ф.} =h₀ +2b₀ +b_ст + b_ст /2=23,3+211,2+8,2+3,148,2/2=66,8 (см)

Длина средней линии магнитного потока для средней фазы:

l_{м ср.ф.} =h₀ +b_ст =23,3+8,2=31,5 (см)

Число немагнитных зазоров на пути потока для крайней фазы n_з =3, для средней фазы n_з =1.

Реактивная составляющая тока холостого хода для крайней фазы:

I_{ор к.ф.} =[(H_c l_{м к.ф.} +,8В30,00510⁴ )/2W₁ К_r ]К_ухх

I_{ор к.ф.} =[(8,266,8+0,81,6430,00510⁴ )/21561,1]2,5=7,7 (А)

Реактивная составляющая тока холостого хода для средней фазы:

I_{ор ср.ф.} =[(H_c l_{м ср.ф.} +0,8В10,00510⁴ )/2W₁ К_r ]К_ухх

I_{ор ср.ф.} =[(8,231,5+0,81,6410,00510⁴ )21561,1]2,5=3,3 (А)

Среднее значение реактивной составляющей тока холостого хода:

I_ор =(2I_{ор к.ф.} + I_{ор ср.ф.} ) /3=(27,7+3,3)/3=6,2 (А)

Абсолютное значение тока холостого хода:

==6,2 (А)

Ток холостого хода в процентах от номинального первичного тока:

i=(I₀ /I_1ф )100%=(6,2/38,7)100%=16%

4. Окончательный расчёт обмоток трансформатора

4.1. Выбор обмоточных проводов:

По предварительно рассчитанным значениям сечений проводов выбираем ближайшие из стандартного ряда:

q₁ =21,12(мм² )

q₂ =69,14 (мм² )

Провод обмоточный алюминиевый нагревостойкий прямоугольного сечения:

Номинальный размер проволоки а*b, мм	Площадь поперечного сечения q, мм2	Размеры провода с изоляцией аиз *bиз , мм	Масса 1000 м провода, кг
2,12*10,0	21,12	2,6*10,4	62,58
5,00*14,0	69,14	5,52*14,48	201,32

Уточнённые значения плотности тока:

J₁ =I_{1ф расч.} /q₁ =29,98/21,12=1,4 (А/мм² )

J₂ =I_{2ф расч.} /q₂ =111,9/69,14=1,6 (А/мм² )

4.2. Высота цилиндрической обмотки:

h_обм =h₀ - 2_я

_я – зазор между торцевой поверхностью обмотки и ярмом магнитопровода, равный 5 (мм);

h₀ – высота окна магнитопровод

h_обм =233-25=223 (мм)

4.3. Число витков в слое:

Первичной обмотки

W_{c 1} =(h_обм /b_из.1 ) – 1=(223/10,4)-1=20,4- принимаем W_{c 1} =20

Вторичной обмотки

W_{c 2} =(h_обм /b_из.2 ) – 1=(223/14,48)-1=14,4– принимаем W_{c 2} =14

4.4 Число слоёв:

Первичной обмотки

n_{c 1} =W₁ /W_{c 1} =156/2=7,8 - принимаем n_{c 1} =8

Вторичной обмотки

n_{c 2} =W₂ /W_{c 2} =28/14=2

4.5. Радиальные размеры (толщина) первичной и вторичной обмоток, выполненных из изолированного провода:

₁ =n_{c 1} n_пар1 а_из1 +(n_{c 1} -1)_вит

₂ =n_{c 2} n_пар2 а_из2 +(n_{c 2} -1)_вит

n_пар1 ,n_пар2 – число параллельных проводов первичной и вторичной обмоток;

а_из1 ,а_из2 – размер проводов по ширине с изоляцией;

n_{c 1} , n_{c 2} – число слоёв первичной и вторичной обмоток;

_вит – межслоевая изоляция для изолированных проводов, _вит =0,15

₁ =812,6+(8-1)0,15=22 (мм)

₂ =215,52+(2-1)0,15=11 (мм)

4.6. Радиальный размер катушки трансформатора:

=₁ +₂ +₁₂ +_т

_т – технологические зазоры, связанные с отступлением сторон катушки от парралельности, с неплотностью намотки, _т =4 (мм);

₁₂ – расстояние между первичной и вторичной обмотками, ₁₂ =0,16 (мм)

=22+11+30,16+4=37 (мм)

4.7. Внутренний размер катушки по ширине:

А=b_ст +_ш

_ш – двухсторонний зазор по ширине между катушкой и стержнем, _ш =12 (мм)

А=82+12=94 (мм)

4.8. Внутренний размер катушки по длине:

Б=l_ст +_дл

l_ст – длина пакета магнитопровода

_дл – двухсторонний зазор по длине между катушкой и стержнем,

_дл =30 (мм)

Б=86+30=116 (мм)

4.9. Средние длины витков:

Средняя длина витка первичной обмотки

l_ср1 =2(А-2R)+2(Б-2R)+2(R+₁ /2)

R-радиус скругления проводов при переходе с одной стороны на другую при намотке, R=10 (мм)

l_ср1 =2(94-210)+2(116-210)+23,14(10+22/2)=471 (мм)

Средняя длина витка вторичной обмотки

l_ср2 =2(А-2R)+2(Б-2R)+2(R+₁ +₁₂ +₂ /2)

l_ср2 =2(94-210)+2(116-210)+23,14(10+22+0,16+11/2)=576 (мм)

После определения всех размеров выполним эскиз катушки:

Рисунок 2. « Катушка трансформатора с первичной и вторичной обмотками из изолированного провода»

4.10. Расстояние между катушками соседних стержней:

_кат =b_о -_ш -2

_кат =112-12-237=25 (мм)

После уточнения всех размеров выполним эскиз трансформатора:

Рисунок 3. «Эскиз трансформатора»

4.11. Масса проводов катушки:

Масса провода первичной обмотки одной фазы трансформатора

G₁ =K_y g₁ W₁ l_ср1

g₁ – масса одного метра провода первичной обмотки, g₁ =0,06 (кг);

l_ср1 – средняя длина витка первичной обмотки (м);

К_у – коэффициент, предусматривающий увеличение массы провода за счёт технологических погрешностей,К_у =1,05.

G₁ =1,050,061560,471=4,6 (кг)

Масса провода вторичной обмотки

G₂ =К_y g₂ 2W₂ l_ср2

g₂ – масса одного метра провода вторичной обмотки, g₂ =0,2 (кг)

l_ср2 – средняя длина витка вторичной обмотки (м)

G₂ =1,050,22280,576=6,8 (кг)

Общая масса провода трансформатора

G_пр =3(G₁ +G₂ )=3(4,6+6,8)=34,2 (кг)

4.12. Сопротивления обмоток трансформатора:

r₁ =K_F r_{0 (1)}

r₂ =К_F r_{0 (2)}

r_{0 (1)} , r_{0 (2)} – омическое сопротивление первичной и вторичной обмоток в холодном состоянии при 20 ^о С; К_F – коэффициент Фильда, который учитывает добавочные потери в обмотках, К_F =1,04

r_{0 (1)} =l_ср1 W₁ /q₁

r_{0 (2)} = l_ср2 W₂ /q₂

- удельное электрическое сопротивление материала провода катушки, (для алюминиевого провода при 20 ^о С =0,0282(Оммм² /м))

l_ср1 ,l_ср2 – средние длины витков провода первичной и вторичной обмоток (м)

r_{0 (1)} =0,02820,471156/21,12=0,1 (Ом)

r_{0 (2)} =0,02820,576 28/69,14=0,007 (Ом)

r₁ =1,040,1=0,062 (Ом)

r₂ =1,040,007=0,0073 (Ом)

Активные сопротивления первичной и вторичной обмоток, отнесённые к расчётной температуре, которая для обмоток класса F составляет 115 ^о С:

r_{1 t} =1,38r₁ =1,380,062=0,1 (Ом)

r_{2 t} =1,38r₂ =1,380,0073=0,01 (Ом)

Активное сопротивление обмоток трансформатора, приведённое к первичной обмотке:

r_к =r_{1 t} +r_{2 t} К² _т

К_т – коэффициент трансформации

r_к =0,1+0,01(5,56)² =0,3 (Ом)

Индуктивное сопротивление:

X_к =7,910^-8 f_c W² ₁ l_{ср s} / l_s

f_c – частота питающей сети;

_s – ширина приведённого канала рассеяния (см)

_s =₁₂ +((₁ +₂ )/3)=0,016+((2,2+1,1)/3)=1,1 (см)

l_s – длина силовой линии (см)

l_s =h_o /0,95=23,3/0,95=24,5 (см)

l_ср – средняя длина витка обмоток (см)

l_ср =(l_ср1 +l_ср2 ) /2=(47,1+57,6)/2=52,4 (см)

x_к =7,910 ^-8 50(156)² 52,41,1/24,5=0,23 (Ом)

Полное сопротивление обмоток, приведённое к первичной обмотке:

=0,5 (Ом)

4.13. Потери в обмотках:

В первичных

P₁ =m₁ r_{1 t} I² _1ф

Во вторичных

P₂ =m₂ r_{2 t} I² _2ф

m₁ – количество первичных обмоток, m₁ =3;

m₂ – количество вторичных обмоток (для схемы с уравнительным реактором m₂ =6);

r_{1 t} , r_{2 t} – активные сопротивления первичной и вторичной обмоток, отнесённые к расчётной температуре

P₁ =3 0,1(38,7)² =629 (Вт)

P₂ =60,01(144,5)² =1253 (Вт)

4.14. Напряжение короткого замыкания:

Активная составляющая напряжения короткого замыкания

U_а =I_1ф r_к =38,70,3=11,6 (В)

Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания

U_р =I_1ф x_к =38,70,23=8,9 (В)

=14,6 (В)

Напряжение короткого замыкания в процентах от первичного напряжения:

U_к% =U_к 100/U_1ф =14,6100/380=3,8 %

Расчёт блока тиристоров

1. Выбор типа тиристора и охладителя:

1.1. Среднее, действующее и максимальное значения тока тиристора в зависимости от номинального выпрямленного тока:

I_в.ср. =I_{d н} 0,166=5000,166=83 (А)

I_в = I_{d н} 0,289=5000,289=144,5 (А)

I_{в мах} = I_{d н} 0,5=5000,5=250 (А)

1.2. Максимальное обратное напряжение на тиристоре:

U_{обр.мах} =U_{d хх} 2,09=802,09=167,2 (В)

Выбираем тиристор и охладитель:

Тиристор-Т161-160

Охладитель-О171-80

Основные параметры тиристора и охладителя:

· Пороговое напряжение U_пор =1,15 (В)

· Среднее динамическое сопротивление r_дин =1,4 (мОм)

· Максимально допустимая температура перехода T_п.м. =125°С

· Тепловое сопротивление переход-корпус R_т(п-к) =0,15 (°С/Вт)

· Тепловое сопротивление контакта корпус-охладитель R_т(к-о) =0,05 (°С/Вт)

· Тепловое сопротивление охладитель-среда R_т(о-с) =0,355 (°С/Вт)

1.3. Максимальный допустимый средний ток вентиля в установившемся режиме работы и заданных условиях охлаждения:

I_ос.ср. = [ (U² _пор +4К² _ф r_дин 10^-3 (T_п.м. -T_c )/R_т(п-с) ) -U_пор ]/2К² _ф r_дин 10^-3

К_ф – коэффициент формы тока, К_ф =1,73

Т_с – температура охлаждающего воздуха, Т_с =40 ^° С

R_т(п-с) – тепловое сопротивление переход-среда

R_т(п-с) = R_т(п-к) + R_т(к-о) + R_т(о-с) =0,15+0,05+0,355=0,555 (°С/Вт)

I_ос.ср. = [((1,15)² +4(1,73)² 1,410^-3 (125-40)/0,555)-1,15]/2(1,73)² 1,410^-3 =

=97,9 (А)

1.4. Мощность, рассеиваемая на вентиле:

P_в =К(U_пор I_в.ср. +r_дин 10^-3 I² _в )

К – коэффициент, учитывающий наличие добавочных потерь в вентиле, К=1,051,1

P_в =1,05(1,1583+1,410^-3 (144,5)² )=131 (Вт)

1.5. Температура нагрева перехода:

T_п =R_т(п-с) P_в +T_c

T_c – температура охлаждающего воздуха, T_c =40 С

R_т(п-с) – тепловое сопротивление переход-среда

T_п =0,555131+40=113 С

1.6. Класс тиристора:

U_повт. =0,8U_{обр.мах}

U_повт. - повторяющееся напряжение, определяющее класс вентиля

U_повт. =0,8167,2=133,8 (В)

Принимаю U_повт. =200 (В).

Учитывая возможные перенапряжения, окончательный класс тиристора принимаю равный 4.

Условное обозначение выбранного тиристора:

Т161-160-4-12УХЛ2

Расчёт КПД выпрямителя

Коэффициент полезного действия выпрямителя при номинальной нагрузке:

=P_{d н} /P_{d н} +P

P_{d н} – отдаваемая (выпрямленная) номинальная мощность

P – суммарные активные потери в схеме выпрямления, которые можно разбить на следующие составные части:

1. Потери в вентилях:

P_в =m_в P_в

m_в – количество вентилей в схеме выпрямления

P_в – мощность, рассеиваемая на одном вентиле

P_в =6130,9=785,4 (Вт)

2. Потери в силовом выпрямительном трансформаторе:

P_тр =P_c +P₁ +P₂

P_c – потери в стали магнитопровода

P₁ – потери в первичных обмотках

P₂ – потери во вторичных обмотках

P_тр =267+629+1253=2,2 (кВт)

3. Потери в сглаживающем дросселе:

P_др =(23)%P_{d н} =0,6 (кВт)

4. Потери в уравнительном реакторе:

P_ур =(12)%P_{d н} =0,375 (кВт)

5. Потери во вспомогательных устройствах (в системе управления, системе охлаждения):

P_всп =(0,51,5)P_{d н} =0,25 (кВт)

6. Потери в соединительных шинах:

P_ш =450 (Вт)=0,45 (кВт)

Значение КПД:

=P_{d н} /P_{d н} +P_в +P_тр +P_др +P_ур +P_всп +P_ш

=25 /25+0,785+2,2+0,6+0,375+0,25+0,45=0,84.

Скачать архив с текстом документа