Тепловой расчет обрезной батареи
СОДЕРЖАНИЕ: Порядок определения площади поверхности охлаждения батареи, изготовленной из оребренных труб. Вычисление геометрических характеристик теплопередающего элемента. Расчет степени теплообмена со стороны рабочего тела. Определение критерия Рейнольдса.Определить площадь поверхности охлаждения батареи, изготовленной из оребренных труб для следующих условий:
– холодопроизводительность Qо =8000 Вт
– параметры воздуха в камере: tк =-10о С =90%
– рабочее вещество – промежуточныйхладоноситель
– тип батареи – однородная
– труба – стальная dн тр =382,25 мм
– ребра круглые: hр =46 мм, р =1 мм, Sр =35,7 мм
– материал ребра – сталь
– шаг трубы S1 =120 мм
– толщина слоя инея и =5 мм
Геометрические характеристики теплопередающего элемента
1. Наружная поверхность ребра
2. Наружная поверхность трубы между двумя соединеными ребрами
3. Полная наружная поверхность ребристого элемента
4. Внутренняя поверхность трубы ребристого элемента
5. Коэффициент оребрения теплообменной поверхности, отнесенный к внутренней поверхности трубы
6. Коэффициент оребрения, отнесенный к наружной поверхности трубы
7. Температура промежуточногохолодоносителя
о С
8. Температура поверхности инея принимается из условия
tпх tн tк
Принимаем tи =-16,6 о С
9. Определяющая температура влажного воздуха
о
С
10. Теплофизические свойства воздуха при определяющей температуре:
– кинематическая вязкость V=12,310-6 м2 /с
– коэффициент теплопроводности =2,4110-2 Вт/мК
– число Прандля Рr =0,707
11. Определяющий размер со стороны воздуха
Теплообмен со стороны влажного воздуха
12. Приведенный коэффициент теплоотдачи от воздуха к поверхности инея
13. Приведенный коэффициент теплоотдачи от воздуха к металлической поверхности теплопередающего элемента
и =0,2 Вт/мК – коэффициент теплопроводности инея
14. Конвективный коэффициент теплоотдачи от воздуха к поверхности инея
15. Критерий Нуссельта
16. Критерий Грасгофа
g=9,8 м/с2 – ускорение от свободного падения
в – коэффициент объемного расширения воздуха
17. Коэффициентвлаговыпадения
dк – влагосодержание воздуха в камере
dк =3,315 г./кг – влагосодержание насыщенного воздуха при tк
dи ’’=2,104 г./кг – влагосодержание насыщенного воздуха при tи
r=2836 кДж/кг – теплота фазового перехода
iw =2,09tи =2,09(-16,6)=34,69 кДж/кг
Ср -теплоемкость влажного воздуха
Ср =1,006+1,86dm =1,006+1,862,70910-3 =1,0011
dm =0,5 (dк +dи ’’)=0,5 (3,315+2,104)=2,709 г./кг
18. Лучистый коэффициент теплоотдачи
1 =0,97 – степень черноты инея
2 =0,88 – степень черноты груза
-общий коэффициент облучения
=1 2 =0,50,75=0,375
Dр /dт =134,5/42,5=3,16 Sр /dт =35,7/42,5=0,84 1 =0,5
S1 /Dр =180/134,5=1,33 2 =0,75
19. Угловой коэффициент теплоотдачи, отнесенный ко всей наружной поверхности ребристого элемента
hy – условная высота ребра. Для круглых ребер
Теплообмен со стороны рабочего тела
20. Коэффициент теплоотдачи со стороны холодоносителяR-12
Определяем критерий Рейнольдса
=0,7 м/с – скорости движения фреона в трубах. Теплофизические свойства фреона принимаем его температуре концентрации, соответсвующей температуре его замерзания
tзам =tо – 8=-20 – 8=-28 о С
Свойства хладоагентаVпх =4,610-6 м2 /с, пх =0,525 Вт/мК, рr =33.
Критерий Нуссельта
Nu=0,021Re0,8 рr 0,43 пер =0,02157820,8 330,43 0,95=91,74
пер =0,95 – поправка на переходной режим.
21. Коэффициент теплопередачи батареи, отнесенный к наружной поверхности
Проверка принятой ранее температуры поверхности инея и определения площади наружной поверхности батареи
22. Плотность теплового потока, отнесения к наружной поверхности
23. Принятая разность температур воздуха и поверхности инея
t=tк – tи =-10 – (-16,6)=6,6 о С
24. Расчетная разность температур
tр =gн /апр »=73,08/6,64=11 o C
25. Погрешность составляет
